蜗壳是离心式通风机最好和最简单的导向或扩压装置，这在通风机工程中是众所周知的。而轴流通风机就不是如此，当轴流通风机采用蜗壳时，机组外形尺寸很大，这是令人遗憾的，此外，许多试验已经证明，这样还可能引起过大的损失。   在某些情况下，有可能研制出一种轴向蜗壳，其外形为半裸旋状而出口位于圆形扇面上。这种结构比装在轴流式通风机外围的蜗壳产生的损失小，还便于对驱动电机进行检修。

   在某些情况下，轴流式通风机需要蜗壳。其优点是由于去掉了导叶使性能曲线和效率曲线变得更平坦；其缺点是装置尺寸较大。在某些情况下，出口速度可能相当大，因此必须注意不要使气流急剧的转向。图184和图185列出的是成功的结构。计算按照以前的原则进行。

   若将叶轮后的空气在既不改变流速大小，又不改变流速方向的条件下收集起来，那么就有希望做到几乎无损失地收集空气。很高的气体出口速度必须在一个连接于其后的直壁扩压器中转变为静压。比起导向装置来，在直壁扩压器中，扩压过程往往容易控制。这就是说，我们只须在叶轮后面给空气提供一个收集装置。作者根据这种设想研制了螺旋形扩压器。空气进入环状空间时并不改变流向，进而向侧面滑入一个按流线螺旋角放置的倾斜腔中。如果需要的话，后面可以接一个扩压器。流线运动的螺旋角是按照环量不变定律得出的。按此定律，外面流线的角度比里面的小。对排出口要选择一个适当的平均角度。如果am为流线与轴线垂直的平面夹角的平均值，则出口宽度为：                                      b=sinamπdm   这种设计特别适用于轴流通风机，图183是作者试验模型的照片。

   如果蜗壳在两个轴圆筒之间的空间中沿轴线方向延伸，就得到一种有趣的结构形式。由于它是用圆柱形筒体围成，光从结构上来看，这种型式就有优点。因Cu到处相等，所以其侧壁尺寸必须与进气弧段的大小成正比加大。在计算中采用Cu的平均值。令b表示进气弧段角为φ时的蜗壳侧向宽度，h为蜗壳高度，则b=（V/cuh）*（φ°/360）     为了使空气在进入蜗壳时充满蜗壳到蜗壳的外径处，空气在舌头之前已经分流。因此如图181所示，在φ°角范围内流入的流量将通过整个蜗壳。由于这些蜗壳狭长的矩形截面，二次流会引起很大的损失。如果像作者建议的那样，用隔板把横向流道再进行分隔，这些损失就可以避免。为了清楚起见在图181上特将圆柱截面AB展开。利用两个如导叶的隔板使空气在离开叶轮后立即侧向分道流出，并且不受叶轮影响的被引入到一个预先经过很好的设计流道中。图181展示出了这样一种被分隔成正方形截面流道的形式。

风机系统性能不佳的原因一般包括： 1)     出口风道连接不当 2)     进口气流不均匀 3)     风机进口处产生涡流 4)     实际管网系统与设计管网系统相差太大 5)     风机参数的裕量不合理

   当系统阻力曲线高于设计值的时候，风机的实际工作点往左上方移动，由点0到点1，会导致风机的实际压力比设计值要高，风机的实际流量比设计值要小。 当风机的实际压力接近风机的极限压力的时候，风机运行就不稳定，风机就会发生失速现象。 由此可见，风机下面的性能问题都可能是由于系统阻力过高造成的： 风机失速 风机流量不足 这种情况下，解决问题需要降低系统阻力，可采取下面的措施： ²全开系统中的风门 ²清洗系统堵塞的情况，降低阻力 ²检查系统漏风的情况 ²开大风机的调节挡板   同理，当系统阻力曲线低于设计值的时候，风机的实际工作点往右上方移动，由点0到点2，会导致风机的实际压力比设计值要低，风机的实际流量比设计值要大。 这种情况下，电机可能出现过载情况。   因此，风机下面的性能问题都可能是由于系统阻力过低造成的： 电机过载 风机压力上不去 这种情况下，解决问题需要增加系统阻力，可采取下面的措施： ²  减小系统中的风门开度 ²  向其他应用供风 ²  关小风机的调节挡板

我们可以在通风机内部构成蜗壳，通过这种办法使空气围绕叶轮流动并将气流分配到叶轮的一侧或两侧。根据环量不变定律，气流速度的周向分量因此会加大，这样就会得出一种尺寸很小的蜗壳。因空气沿着圆盘以更大的速度流动，故叶轮摩擦减少，蜗壳中摩擦的作用距离也比普通蜗壳中短很多。上述原因带来的好处被由于较大的速度引起的摩擦损失的增加所抵销，究竟抵消掉多少？还说不出一个正确的数值来，对于流量系数小的叶轮，常常使用内蜗壳结构。内蜗壳除了能获得结构紧凑的装置外，还可使机壳结构做成圆柱形，这是它的优点。 可以根据图示进行计算。首先，必须具有φ0角度范围的这样一段舌状部分。空气将在这个角度范围中进入外矩形截面（0&squo;-0）（b0+b）。此时，                                 φ0=(c0u/c0m)（b0+b）/bIn0&squo;/0 对应于φ0角范围中的流量公式Vφ0=Vφ0&squo;/360很容易计算出来，从这个角度开始，气流排到内矩形蜗壳中，此时再使用方程进行计算，由此很容易算出内螺线。                                   In/0=φ(c0m/c0u)b0/b 在这种蜗壳中，气流的出口速度有时相当高，这样可能在出口处配置一只扩压器。  

这种情况也能作精确计算，其公式为：                                d/2=φ{（0+（d/2））V/360πc0u0-{φV/720πc0u0}2}0.5 因公司太复杂，不适于实际计算，而以一个简单地近似公式来代替。Cu沿径向变化为双曲线，即Cu=c0u0/。如果蜗壳截面直径d与蜗壳总直径相比不是太大，则圆截面上的双曲线轨迹非常平坦。假设轨迹为直线，则整个圆截面的平均速度就等于截面重心上的速度，亦即                                         Cav=c0u0/（0+ d/2） 这种假设在大多数情况下是正确的，因此我们得出                                         φ/360V=π/4d2/Cav

（1）消声器长度≤1000mm。 （2）消音器要求工艺先进，阻力损失≤300Pa，再生噪声低，流速≤15m/s；消声值≥30dB（A），设备1米外噪声值＜85dB（A），如果干扰噪声大于规定值，则卖方进行隔声处理，采取措施保证其噪声符合标准，产生的费用由卖方承担。 （3）消音材料采用超细玻璃棉，容重35kg/m³。

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