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  • 发布时间:2021-09-09
    1.稀油站油箱内电加热器可由触摸屏转换开关选择“自动&dquo;“切除&dquo;控制,当转换开关选择为“自动&dquo;控制时,电加热器由稀油站现场安装的电接点温度计根据油温高低自动控制电加热器投入、切除,使稀油站油温保持正常在工作范围内,当风机启动后电加热器自动切除;当不需要电加热器工作时装转换开关置“切除&dquo;位置。    稀油站油箱内电加热器当为“自动&dquo;控制时,电加热器由稀油站现场安装的电接点温度计根据油温高低自动控电加热器投入、切除。当稀油站油箱温度低于电接点下限温度设定值时电加热器自动投入;当稀油站油箱温度高于电接点上限温度设定值时时,电加热器自动切除,使稀油站油温保持在电接点下限设定温度以上。当风机启动后电加热器自动切除。 稀油站油温≥10℃为风机“允许启动&dquo;条件之一。(电接点下限设定温度应≥10℃) 2.保护电路    保护电路具有故障报警、故障报警停车、音响消除及故障保护线路复位等环节由于偶合器油压为自附机械油泵供油,风机启动后需经5分钟延时待偶合器供油压力稳定后“偶合器供油压力低&dquo;保护项目才自动投入。 注:机组故障报警项目及故障报警停车项目详见各机组《仪表、电器整定值一览表》    当故障报警线路接通时,报警笛鸣叫,故障指示灯亮,故障显示画面显示故障来源当故障停车线路接时,风机自动停车。报警笛在风机停车、油泵停止运行后自动停止鸣控制柜触摸屏上“消音&dquo;按鈕的作用是消除电铃鸣叫声,但仍有故障来源指示。    控制柜触摸屏上“复位&dquo;按钮只在就地控制时有效,其作用是排除故障后,按一下“复位&dquo;按钮,使保护联锁线路恢复原来的状态。当选择DCS控制时,必须按“DCS复位&dquo;,使保护联锁线路恢复原来的状态。  
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  • 发布时间:2021-09-09
        风机油站有两台油泵。两台油泵可任选一台为主油泵,另一台为备用油泵。在稀油站供油压力管道上安装有供油压力检测用压力变送器,该压力变送器信号送入控制柜内与可编程控制器及触摸屏即可实现对供油压力监测及对油泵控制。    风机主/备油泵的选择由控制柜触摸屏上转换开关选择。风机油站油泵的控制可在控制柜操作,也可由用户中央控制室油泵驱动信号控制,由控制柜触摸屏上转换开关选择(一旦选定控制场地,则油泵电机的启/停控制操作、风机启/停控制操作及慢转电机的控制均仅能在所选定的场地。)。当选定为“就地控制&dquo;时,在风机控制柜上触摸屏上的油泵控制铵钮可对所选主油泵进行启/停操作;当选定为“中央控制&dquo;时,则由DCS控制系统输入的无源触点的通/断对所选主油泵进行启/停操作。高温风机未运行时,油泵控制信号可对所选主油泵可随意进行启/停操作,一且风机运行后,为保证风机轴承的润滑,油泵停车信号就不再起任何作用,而由控制系统可编程控制器根据风机运行状态对油泵进行自动控制。 风机启动前首先启动主油泵,风机供油压力高于150Kpa为风机“允许启动&dquo;条件之一。 风机运行时,若供油压力低于备用泵启动设定值(100KPa)时,延时3秒钟后备用油泵自动启动,同时,故障报警线路动作,报警显示“供油压力低备用泵启动&dquo;。 各用泵启动后,若供油压力升高至150Kpa(供油压力正常设定值)以上时,经5秒钟延时后,原主油泵自动停止运行。此时,主、备油泵位置已自动切换。 为避免因油系统故障不能建立正常油压而使主、备油泵频繁切换造成设备损坏,在主油泵刚启动或主、备油泵已切换后的2分钟内,若供油压力低于备用泵启动油压时,备用不会立即启动。待延时结東后备用系才能启动。   风机运行时,若风机供油压力低于供油压力低报警设定值(800KPa)时,延时3秒钟故障报警线路动作,报警显示风机“供油压力低&dquo;;若风机供油压力低于失油压力低停车设定值(400KPa)时,延时1分钟故障停车线路动作,风机“供油压力低&dquo;停车。 风机停车后,为保证风机隋转期间风机轴承的润滑,待风机停车10分钟后,才能对油泵电机进行停车操作。(注:为保机组安全,控制系统设有风机停车10分钟内油泵电机不能停车的限制》风机稀油站安装有油过滤器堵塞保护用压差控制器,当稀油站油过滤器堵塞时压差控制器动作,控制系统报警。 在选定为“中控&dquo;时,若油箱温度&g;10℃(油箱温度电接点下限设定值),则“油站备妥信号&dquo;送出。  
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  • 发布时间:2021-09-09
    1、设置现场PLC操作控制柜,采用西门子PLC,配西门子触摸屏一台(屏幕尺寸15寸),能独立完成本设备运行的手动/自动控制、报警功能,PLC监控系统设置与熔炼中心DCS系统或转炉、阳极炉DCS系统进行通讯的Pofibus-DP通讯协议接口,并配合买方完成与熔炼中心DCS系统的通讯联通工作。另外,变频调速器可接受用户DCS发送的4-20mA调速信号,PLC操作控制柜设置远程/就地转换开关,并且要将转换开关的状态信号(表示中央/机侧的无源干接点ON/OF信号)通过硬接线送给DCS。DCS远程监控,启停在现场控柜操作。具备开机自检功能,各运行参数正常,才能允许风机启动等。 2、现场PLC操作控制柜面板上的显示屏实时显示风机各项运行参数。在现场操作柜面板设置灯光故障报警指示,预报警和重故障报警设置不同报警信号,机柜外设置报警笛。当运行参数异常,除现场发出声光报警外,同时送出一个综合报警信号至熔炼中控室,该信号为无源干接点开关(ON/OFP)信号,容量为AC220V,5A。同时设置温度异常报警;振动异常预报警、重度报警;油压低报警、极低停车等连锁保护功能。 3、现场PLC操作控制柜提供如下无源接点(容量220V,5A)给用户的DCS系统: a.风机系统正常,允许风机启动接点:(常态为不允许启动)常开、常闭各2对 b.重故障综合跳闸接点:(常态为跳闸)常开、常闭各2对。 c.2个DI和2个D0无源于接点开关(ON/OF)信号备用点。 d.变频调速器控制转换开关的状态信号(表示中央/机侧的无源干接点0N/OF信号) 4、在风机轴承座上的水平方向和垂直方向分别设有振动监测探头,监测风机轴承的振动情況。 5.、PLC柜主要功能包括: A、参数显示:主驱动电机和风机的轴承温度、振动、主电机绕组温度、风机进口气体温度、供油压力显示,风门开度显示,报警显示,风机、油泵运行/停止状况显示。 B、柜门布置:柜门指示灯包指风门开、风门关、风机运行、风机停止、油泵运行、油泵停止、允许启动,以及紧急停车按钮。 C、系统操作:风机启动、停止,油泵启动、停止,故障消音、故障复位。 D、功能报警:主驱动电机和风机的轴承温度高、振动大报警、停车,主电机绕组温度高报警、停车,风机进口气体温度高报警,供油压力低报警、停车,供油压力高报警。所有检测量信号以通讯方式传入DCS室,开关控制量以无源干接点形式接入DCS室。机柜安装报警笛。控制柜外壳为1.5m厚304不锈钢,柜门为2m,防腐防雨,电气控制柜防护等级不低于IP65,室内电气控制柜防护等级不低于IP55。  
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  • 发布时间:2021-09-09
    a.人为停车     当控制柜上触摸转换开关选择“就地控制&dquo;时,风机停车控制由控制触上按钮控制;若控制柜上转换开关选择“中央控制&dquo;时,则DCS控制系统输入的无源触点的断开风机停车。停车时通过PLC使合闸继电器KA1断电触点断开(启动柜接触器断电分闸)或分闸继电器KA2触点闭合使高压柜内断路器分闸,风机停止运行。 b.故障报警停车    机组运行中保护电路中某项达到停车设定值时,通过PLC使合闸继电器KA1断电触点断开(启动柜接触器断电分闸);或分闸继电器KA2触点闭合使高压柜内断路器分闸,风机停止运行。同时,控制柜上有声、光报警信号,信号灯指示故障来源。 c.紧急停车    紧急情况时可操作控制柜上“紧急停车&dquo;按钮,而不经PLC直接将停车信号送出,使风机停车。风机停车后,为保证风机运转期间风机轴承的润滑,待风机停车10分钟后,(若有慢转装置的机组,还需待慢转电机停车10分钟后)操作者才可对油泵电机进行停车操作。    
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  • 发布时间:2021-09-09
    1)风机启动    当控制柜触屏上转换开关选择“就地控制&dquo;时,风机的启/停控制由控制柜触摸屏上按钮控制,若控制柜触摸屏上转换开关选择“中央控制&dquo;时,则由DCS控制系统输入的无源触点的通/断对风机进行控制,启动时接通无源触点。 风机启动前应首先启动油泵,并调整好风机供油压力。 风机启动前应保证保护电路各项整定值已设定;低压启动柜或高压开关柜允许启动;主电机连续启动间隔时间已满足。 以上工作准备完毕后再检查控制柜,当具备下列条件时,风机“允许启动&dquo;灯亮,风机方可启动。 a.风机进风口阀门开度关至零位; b.稀油站油箱温度大于10℃(油站电接点压力表下限设定值); c.稀油站供油压力高于150Kpa; d.控制系统中各项报警参数均未超过设定值;   所有条件具备后,即可启动风机。当接受“风机启动&dquo;信号后通过PLC控制柜合闸继电器KA1通电吸合,合闸信号送至启动柜,使低压启动柜内主接触器通电吸合或高压启动柜内断路器合闸,风机主电机启动,风机投入运行。风机启动后,“风机运行&dquo;指示灯亮. “风机停车&dquo;指示灯熄灭。    风机运行时,若供油压力低于备用泵启动设定值(100KPa)时,延时3秒钟后备用油泵自动启动。 备用泵启动后,若供油压力升高至150Kpa以上时,经3秒钟延时后,原主油泵自动停止运行。此时,主、备油泵位置已自动切换。为避免因油系统故障不能建立正常油压而使主、备油泵频繁切换及起停,在备用泵启动供油压力正常后2分钟内,若供油压力仍然较低,则备用泵(未切换前的主油泵)不会立即启动,在这期间若供油压力下降至80Kpa时,控制系统发出“风机供油压力过低&dquo;报警信号。在备用泵启动2分钟后,主、备油泵又可再次自动切换。 风机运行期间,为避免因误操作造成油系统断油,油泵不应手动起停。 风机停车后,为保证风机隋转期间风机轴承的润滑,待风机停车10分钟后才能对油系机进行停车操作。  
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  • 发布时间:2021-09-07
    一、串联运行的风机 有时需要在同一个系统“串联&dquo;安装两台或多台风机。如果风机由单一装置组成,该装置通常称为“多级&dquo;风机。这种装置很少用于普通的通风和空调系统,但在一些特殊的工业系统中还是经常使用的。 在理论上,两台串联运行的风机的组合流量一一压力曲线是在同一体(容)积流量时将风机压力相加而得出的(图4-43)。实际上,由于后面级的空气密度的增加,体(容)积流量有些减少。由于不均匀的气流进入第二级风机进口,性能损失通常很大。 建议要求风机制造厂审查所提出的系统设计,并对安装的性能进行一些估算。 二、并联运行的风机 风机经常并联地安装和运行在同-个系统中,尤其是要求大风量时更是如此。在此情况下组合的流量-压力曲线是,通过将相同压力下的每个风机的体(容)积流量相加而得出的(图4-44),如进口工况受到限制或流人进口的气流不均匀时,则多台风机的总性能会比理论上计算的总和要小。 有些风机在靠近峰值压力点左侧的压力流量曲线上有着“正&dquo;斜率。 如果选择并联运行的风杋在这个“正的&dquo;斜率范围,那么风机的运行就不会平稳。图4-44示出了这种并联工作的两台风机的组合流量一一压力曲线。在峰值压力点左侧的闭合回路就是给出每个压力下所有的容积流量的总和。如果系统曲线与这个回路封闭的区域内的总和流量一压力曲线相交,那么有可能不止一个操作点。这就可能引起其中一台风机风量过多,如果风机都是单独驱动的话,则就有可能使某个电动机过载。这种不平衡的气流状态会反复无常,造成风机间断的有负载和无负载。 风机出口的副翼控制器或进口、出口的调节风门可以用来消除不平衡气流或消除脉冲和反向运行,以及管网或驱动系统的损坏。    
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  • 发布时间:2021-09-07
    此例是一个引风系统,一般用于引风。注意A点的进口损失。如果采用喇叭形进口将会降低这一损失(图4-48)。 在风机的吸气端,静压是负值,但动压永远是正值。通风机动压为125Pa,此例示出了系统附加阻力。 图4-28中,半径与直径比为1的进口弯管和弯管与风机进口之间无管路的情况下,系统附加阻力为R。 对于风机进口有10%障得的轴承,系统附加阻力U。见表4-11。对于排入大气而无出口管路的风机,系统附加阻力R,见表4-1。 A为锐边管路的进口阻力损失为100Pa A——B流量为1.42m3/s的管路阻力损失为750Pa。 B为进口弯管,系统附加阻力R,系统附加阻力为150Pa C为进口轴承,系统附加阻力系数U,系统附加阻力为50Pa。 E为风机动压为125Pa。 E为无出口管路的膨胀段,系统附加阻力R,系统附加阻力为150Pa。 所需风机的总压为1320Pa。 风机静压=风机总压一风机动压 风机静压=1320Pa-125Pa=1195P 选择流量为qv为1.42m3/s、静压为1195Pa的风机是合适的。    
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  • 发布时间:2021-09-07
    此种情况的风机出口会突然扩大。它除了略去风机出口管路之外,与风室效应的实例类似。风机可直接排气到风室里(图4-47)。 带有蜗舌的风机,在蜗舌截面(通风面积)产生的速度比出口管路(出口面积)的速度要高。这个较高的速度(在蜗舌处),当出口管路用于风机试验时会部分地转换静压。带蜗舌的风机如果通过“墙壁&dquo;通向风室或像排风机一样直接排进大气,那么,所有动能都会失去。在这些应用中,能量损失和系统附加阻力系数将会超过用“风机出口面积&dquo;表示的风机出口的动压。 无出口管路的风机的系统附加阻力系数由下列方法求出,令风机的通风面积/出口面积=0.6,风机出口速度=14.43m/s时,无出口管路 査表4-1系统附加阻力系数=R-S;通过图4-18査出14.43m/速度和系统曲线R,系统附加阻力为150Pa。 D一E为风机在1.42m3/s时的管路摩擦损失为750Pa。 D为风室至管路的收缩损失,管网部分为50Pa。 D为在D点产生速度所需要的静压能量,管网部分为125Pa。 B-C为无出口管路的膨胀部分的系统附加阻力,査表4-1和图4-18,系统附加阻力为150Pa。 所要的风机静压为1075Pa 选择流量为1,42m3/s和静压1075Pa的风机是合适的。    
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  • 发布时间:2021-09-07
       此例的管网系统与试验的风机实例中所述的管网系统一样。但风机有个短的出口管路,紧接一个风室,其横截面积比管路面积大10倍,图4-46为压力梯度-风室效应图。    图4-46中管路E一F的速度为14.43m/s,相当于125Pa的动压(pa)。点“F&dquo;的动压为125Pa,静压0.0Pa,总压为125Pa。管路摩擦会引起静压和总压逐渐增加,使之回到E点。如果管路的横截面积均匀,那么该系统中部分的动压就会不变。 由于从风室到管路的压力突然收缩造成50Pa的能量损失,所以风室的总压为875Pa管路入口的总压加50Pa的收缩损失成为925Pa的总压。 通过风室D到E的气流的速度比较低,风室的动压为0.0Pa,因此这个速度可以忽略不计。 D点有个突然扩大的能量损失,它等于排至风室的管路的繁个动压(即125Pa)。 风机和风室间的出口管路为2.5个当量直径长,与风机额定试验所用的管路相同。出口管路(与风室)的静压是额定试验中测定的静压。 此例要求选择的风机静压为925Pa,流量为1.42m3/s,将这种风机与前面选择的静压750Pa和流量1.42m3/s的风机进行比较,显然风机的静压将增大。 E一F流量为1.42m3/s时的管路摩擦损失750Pa。 E为风室至管路的收缩损失50Pa(管网部分) E为风室形成E点速度所需要的静压能量为125Pa(管网部分)。 D为空气速度减小所引起的D点的动压损失(也是总压损失)125Pa 在D处管路到风室的静压不变,静压差为0.0Pa C一D为试验风机的出口管路,静压差为0.0Pa 所需要的风机总静压为925Pa。 选择流最为1.42m3/s和静压925Pa的风机是合适的。 显然新风机与前例选择的风机进行比较时,可发现新风机静压将增加175Pa。  
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  • 发布时间:2021-09-07
            如图4-45所示,管网系统的总摩擦损失在1.42m3/s流量时产生750Pa的压降。风机出ロ(C)所需要的静压(ps)等于对应一定流量时的管网摩擦阻力。由于没有进口障碍而且风机出口附近的管路与试验装置使用的一样,使用公布的风机性能时,可以不用其它的系统附加阻力。 图4-45中C一D为管路摩擦阻力损失750Pa;        A为进口无障碍,即无系统附加阻力;        B一C为带直管路的出口。 与两倍以上管路直径相连的无系统附加阻力管路所需要的静压ps为750Pa 选择风量为1.42m3/s和静压为750Pa的风机即可满足需要。  
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