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蜗壳的各个截面为矩形，但应当在径向和轴向加以放大，从而得到相似的面积。相对于侧壁，这些结构当然不是一种旋转体，所以跟上述cu=常数的规律所要求的有差别。 如果相对于叶轮的半径，蜗壳的径向伸展不大，则下面的计算能够取得很好的近似值。采用图178上的符号，并令h/b=C（常数），在x的位置上： cu=c0u0/（0+x） 在φ角度时，流过侧面积bφhφ的流量为（φ/360）V。 因此  （φ/360）V=∈h0c0u0/（0+x） hdx/C  由此得出计算公式为： φ=360c0u0h/（VC）ln（1+h/0）

 风机行业，焊接是风机最重要的工艺，所以焊接检查是每个企业的重中之重。下面我就简单介绍一下焊缝着色渗透试验，其根据毛细作用展现焊缝的缺陷。 黄色试剂——清洗剂Cleane     红色试剂——渗透剂Penean          蓝色试剂——显影剂  Develope     操作步骤： 1.首先用电动碗刷清理焊缝表面的污物； 2.黄色清洗剂均匀喷在焊缝表面，然后擦除焊缝表面的油污。铁锈等污物，必须清理干净否则后影响后续工作造成误判； 3.把红色的渗透剂均匀的喷涂在焊缝表面，等待十分钟，让渗透剂充分渗透焊缝； 4.用清洗剂均匀的喷涂然后用抹布擦净即可； 5.喷上蓝色试剂，其有沉淀要用力摇一摇才可喷涂； 6.检查表面的焊接情况，红色越深代表焊缝缺陷越大。

蜗壳中任意一点的气流速度c可以根据他的速度分量cu和cm算出，根据以前的推导，有 cu=c0u0/ 流经所有圆柱形表面的流量必须相等（连续性方程），从这一条件出发可导出下面关系式： cm=2πb=c0m20πb 因此又得出下面公式： cm=c0m20/ 流线的方向可表示为： anα=cm/cu=c0m/c0u 所以流线相对于圆周的夹角为常数。 因  anα=anα0=d/（dψ）=c0m/c0u 于是给出方程              ln/0=ψc0m/c0u=ψanα0 这是对数螺旋线方程，他可以用来当作蜗壳的型线。 在设计蜗壳型线时，需要一个曲率半径R，其计算公式为： R=/cosα

 单级鼓风机，特殊是通风机毫无例外的都用蜗壳作导向装置。这种形式的导向装置结构简单，效果良好，几乎不可能用其他装置来取代。鉴于他的重要性，这里详细描述一下其设计原则。     为了能掌握简单蜗壳中的流动规律，最好先讨论轴对称的简单流动，对于这种流动规律，一个很重要的理想流动是一种只有源的单旋涡流动。在侧壁平行的情况下，流体的流动轨迹是一条对数螺旋线。一个直径为D的离心式叶轮，他的流动总效果可用上述流动系统来代替。根据环量不变定律（cu=常数），对处于叶轮外径为的一点上的气体质点，可求得圆周速度cu（实际上，质点必须距叶轮相当远，使有限叶片影响所造成的气流偏移消失时，上述cu=常数的定律才有效）。该定律就是不计摩擦时确定蜗壳尺寸的理论基础。    图174简单地示出蜗壳是怎样形成的。用一道壁面代替流线，该面在旋转一周后把气流全部流量囊括在断面F中。以便在这里能简单地把气流引到管道中。只不过排气必须是直线的而不按对数螺旋流动，所以流动情况和上述有所差别。如果我们努力使之尽可能平稳的过渡，则这些差别会小一些。     再讲一下上述蜗壳形成法则所必需的前提条件，即蜗壳的侧壁必须是旋转对称的。如果蜗壳形状不是旋转对称的，如圆形截面那样，则流动状态将不再是常数，cu=常数的规律就不再成立。尽管如此，从流体力学角度看，气流仍然是无旋流动。当然与旋转对称体有点微小差别，也不会造成流动状态的重大变化。

    在导叶和叶轮之间会出现不同程度的气流交换运动，这就是气流从导叶到叶轮的回流运动。空气重新被叶轮执着并带着更大的能量再次流入导叶。这样一来虽然压力增加量超过了计算值，但由此而引起的效率下降却是我们所不希望的。导叶越靠近叶轮，流量越比设计值低，则交换作用越大。流量超过设计流量时，这种作用就大大减小。即使采用无叶扩压器也可观察到类似的回流现象。施拉德尔的试验表明，产生压力升高的主要部位不像过去所猜测的那样发生在导向装置的流道中，而是发生在前面的倾斜截面部位中。边界层的回流宽度随流量的减小而增大，一直到流量为零完全充满流道为止。 对通风机来说，在叶轮和导叶之间必须有适当的间隙以防产生过大的噪声。遗憾的是，这种必要措施会招致效率的下降。 只有在一些特殊设计中，如透平压缩机、飞机增压器等采用各种旋转导叶，为了缩小机器的外形尺寸，经常采用导叶。 一般来说，用无叶扩压器和蜗壳的效果比用导叶的效果好，特别是由于取消了导叶，可以得到更平坦的特性曲线和效率曲线。

      在导向装置中，或者按更通俗的叫法，在通风机的扩压器中，从叶轮排出的高速气流速度减了下来，这个过程对连接管路是十分重要的。这样，就在扩压器中产生了静压，并迭加在叶轮中所得到的静压之上。从技术上讲，气流减速过程是一种压力转换过程——静压回收——气流的减速流动在一定情况下会造成重大损失。我们也知道，气流在叶轮中也被减速。     但正如经验表明的那样，在旋转扩压器中的损失没有固定扩压器中的损失那样大。这是因为在旋转扩压器中边界层被离心力甩掉了，而在固定扩压器中完全没有这种现象。通过研究逐渐获得这方面的知识，包括气的观察结果使我们能够合理设计导向器。但为了取得高效率，必须适当地反作用度取大一些，因此，对通风机的扩压器必须予以特别注意。

电机运行时声音不正常： 可能原因： 1.电机内部连接错误，造成接地或者短路 2.电流不稳定 3.电机内部年久失修或者有杂物 4.轴承磨损，有故障 5.定子、转子铁芯松动 6.电压太高或不平衡 7.轴承缺少润滑脂 8.风扇碰风罩或风道堵塞 9.气隙不均匀，定子，转子相擦 电机启动困难，加额定负载后，电机转速比额定转速低： 可能原因： 1.电源电压过低 2.△连接绕组误接Y连接 3.笼型转子开焊或断裂 4.重绕时匝数过多 电机轴承温度高： 可能原因： 1.轴承损坏 2.轴承润滑不良 3.润滑剂不正确或者长期不换 4.轴承装配过紧或过松 5.轴承选型不当 电机振动大： 可能原因： 1.电机安装基础不平 2.电机转子不平衡 3.皮带轮或联轴器不平衡 4.转轴轴头弯曲或皮带轮偏心 5.电机风扇不平衡 6.电机轴承损坏 7.联轴器对中问题 8.电机基础强度不够或地脚螺栓松动 9.电机缺相运行 10.电机磁力中心线不正确 11.电磁振动 12.轴承异常产生的机械振动 电机烧毁： 可能原因： 1.过载运行，导致电机发热，或者电机启动频繁，导致电机过热。 2.电压过低加上负载在额定情况下，电流加大，电机过热。电源电压过高，烧机，或者电机缺相运行。 3.电机内部绝缘不符合标准，存在匝间相间短路，或者内部接线错误。 电机轴承经常损坏： 可能原因： 1.轴承质量问题 2.轴承润滑不当 3.过载运行 4.轴承安装不当 5.设计的时候没有串量，运行时膨胀导致发热 6.防护不好，轴承内进水或粉尘 7.轴电压导致轴承点蚀    

电机不能启动： 可能原因： 1.电源未接通 2.绕组断路 3.绕组接地或相间短路 4.绕组接线错误 5.熔体烧断 6.制设备接线错误 接通电源后，电动机不转但有嗡嗡声： 可能原因： 1.电机单相运行 2.电机超载运行 3.被托设备卡住 4.绕线式电机转子回路开路或者断线 5.定子内部首端位置接错，或有短线、短路 电机绝缘电阻低： 可能原因： 1.电机内部进水，可能受潮 2.绕组上有杂物，或者受粉尘影响 3.绕组老化破损 电机温升超标或者冒烟： 可能原因： 1.电源电压达不到标准 2.运行环境的影响，如高温环境 3.电机过载或者单相运行 4.启停次数或者正反转次数过多 5.冷却风扇或者冷却系统的问题 6.定子、转子铁芯相擦 电机外壳带电： 可能原因： 1.电机出线或者接线绝缘板损坏 2.绕组端盖接触电机机壳 3.电机接地有问题  

  在零流量时，即在完全节流的情况下，叶轮中仍然保持着不对称流动，这是十分典型的。考察气流流动后，得到以下流线分布图。图上绘出了两股环状气流。这样，压力区和吸入区就各自出现一个封闭的环流。涡核对着旋转方向向内移动。吸气区的封闭环流没有明显的旋涡中心。叶轮中流线的曲率和压力区中其他较大环流时流体所具有的曲率一样，这种情况是很有意义的。与图142比较，流动图像几乎保持不变，但在此处，涡核大致位于半径的中间。