提高风机转速虽然可近似直线地加大风机风量，但需改变风机传动设备及其基础，对风机进口尘、水、叶轮平衡精度等要求更高，不通过大量的投资无法实现。改变叶轮叶片数，不引起风机主要结构尺寸的变化，对风机全压影响较小，风机转速不增加，并且改造周期较短，节约改造投资。其缺点是风机运行效率会发生变化，增加能源的消耗，但是通过对叶片角度的配合设计，可以将功率损失降低。      根据埃克风机理论，离心式风机不能象轴流式风机那样用数学方法来确定其最佳叶片数，所以在设计叶片流道时，叶片数的确定原则是保证气流合理地流动，使气流不发生分离或少产生涡流。离心叶轮的最佳叶片数只能由试验来确定。根据斯托多拉推断及其试验证明：改变叶片流道实际几何宽度，将导致气流相对速度和绝对速度的角度发生相当大的变化，部分充满与完全充满叶片流道时的速度三角形在转速不变的情况下，缩小叶片节距即增加叶片数，将引起相对速度w3增大，从而导致径向速度2m显著增加，根据风机理论流量计算公式v=c2mPd2b2可知，在叶轮直径d2和叶轮宽度b2及圆周速度u2不变时，c2m的增加将使风机理论流量成正比增加。    改造实践及其效果我厂于1998年初委托沈阳鼓风机厂对所用的一台风机叶轮进行了增加叶片数的设计，由原设计18个叶片增至20个叶片，叶片形线不变，升压不变，主轴功率由1042kW增至1132kW，符合本次改造的要求。1999年5月安装到机组上，7月大修结束后开始运行，运行情况良好。运行前后我们对该风机气量做了全面测量，改造前（1998年16月）平均气量为4780915m3/h，改造后（1999年711月）平均气量为5811516m3/h。除去净化改造后阻力变化的影响，风机气量增加约为5000-7000m3/h。离心风机通过增加叶轮叶片数可显著增加其送气量，并可大幅度节省改造资金。叶轮的最佳叶片数目前只能由试验来确定，并不是每台风机都能通过增加叶轮叶片数来增加气量。增加叶轮叶片数，将引起冲击损失增加，升压下降，风机效率下降，所以不宜过多地增加叶片数，主轴功率增加，轴承载荷相应增加，设计时滑动轴承强度必须重新校核，运行时必须控制在额定转速下工作.

一、特点： １．中文液晶显示。 ２．压力、风速、风量直读。 ３．可输入皮脱管系数、空气密度、风口面积。 ４．采用美国进口微压力传感器、超低功耗微电脑、高性能仪表放大器。 ５．全触摸按键、数字调零、背光控制。 ６．便携式、多功能、高分辨率、高精度、高稳定性。 ７．具有测量值温度补偿和智能数值稳定功能。 ８．低电池电压指示、超压力量程指示。 ９．使用三节5号碱性电池可连续工作200小时以上。 二、技术指标 1. 工作压力范围：a） 0－±100KPa内各种量程（注：特殊规格可定做）b） 风速范围：&l;100m/s。c）风量范围：&l;999999m3/h。  2. 最大过载能力：≤200％FS  3．准确度等级： 1.0级 1．显示屏： a. 压力：、风速：、风量：b. 皮托管系数：c. 空气密度：d. 风口面积：e. 电池电压低请更换电池f. 压力超出测量范围    2．显示内容：  2.   按设置键：    进入皮托管系数设定   皮脱管系数:                     α=1.000 3.  按设置键：    进入空气密度设定，显示如下图所示： 空气密度:                     &ho;=1.200kg/m3  4．再按设置键：    进入风口面积设定，显示如下图所示： 风口面积:                     F=1.000m2 按设置&a;&ua;&da;键输入，按测量键存储返回   四、仪器指示简介： 1. 按开机键或按测量键：    仪器显示压力、风速、风量的中文提示和数据，如下图所示：           五、压力测量 测量全压：皮托管的全压孔连接微压计正端   测量静压：皮托管的静压孔连接微压计负端 测量动压（差压）：皮托管的全压孔连接微压计正端，皮托管的静压孔连接微压计负端。 风速测量：A、连接：皮托管的全压孔连接微压计正端，皮托管的静压孔连接微压计负端。 （特别提醒：此连接所显示的压力是动压，而不是全压。） 1.测量表压：用胶管连接嘴与被测压力源，测高于大气压接正压接嘴，测低于大气压接负压接嘴。另一接嘴通大气，仪器显示值即为表压。 2.测量差压 仪器正负接嘴分别接高低压力源，读数即为差压值。（若读数显示负值，则为正负方向接反，交换接嘴即可） 3.测量风速： 仪器与皮托管按下图连接，用伯努利方程可计算流体中某一点的流速V。

高强度焊接结构钢 本产品系为高强度结构用钢，具有高强度和良好的抗疲劳性能；高韧性和低的脆性转变温度；良好的冷成型性能和焊接性能；较好的抗腐蚀性能和一定的耐磨性能。 适用于种类工程机械、大型电铲、自卸车及钻机、煤矿机械等设备制造。已广泛应用于工程机械结构件、煤矿液压支架及重型汽车结构件。推广应用于石油井架、高温风机和各类钢结构件。 牌号 执行标准号 对比国别或厂家、标准号、钢号 HG60 WJX（ZB）27-2001 中国 GB/T16270 Q460 日本 JISG3106-1995 SM570 美国 ASTM A763 英国 BS4360-1990 55C、55EE、55F 新日铁Wel-en60 HG70 WJX（ZB）02-2004 中国 GB/T16270 Q590 德国 STE590 美国 ASTM A710 卡特别彼勒 IE标准E577 新日铁Wel-en70 HG785 WJX（ZB）07-2006 中国 GB/T16270 Q690 德国 STE690 美国 ASTM A514 卡特别彼勒 IE标准E577 新日铁Wel-en80 HG980 WJX（ZB）50-2006         新日铁Wel-en100 供货技术条件：产品规格 中厚板Mm 尺寸允许偏差 10~60X1600~2450X6000~12000 执行GN/T709 供货技术条件：化学万分（w%） 牌号 C Si Mn P S Mo C Nb V Ni HG60 ≤0.18 0.15~0.40 1.00~1.70 ≤0.030 ≤0.025 - - 0.02~0.06 0.03~0.08 - HG70 ≤0.12 0.15~0.35 ≤2.00 ≤0.030 ≤0.015 0.10~0.50 ≤0.50 0.03~0.08 - - HG785 ≤0.15 0.15~0.35 0.80~1.50 ≤0.030 ≤0.015 0.10~0.50 0.40~0.80 0.02~0.06 - ≤0.80 HG980 ≤0.16 0.15~0.45 ≤2.00 ≤0.030 ≤0.015 - - Nb+V+Ti≤0.10 - 高强度焊接结构钢 供货技术条件：力学性能 牌号 钢板规格mm 拉伸试验 180度弯曲试验 冲击试验 Re MPa Rm MPa A50 % 温度 ℃ 方向 AKA J HG60 10~25 ≥450 570~720 ≥19 d=3a 常温 纵向 ≥47 HG70 10~50 ≥590 685~830 ≥17 d=3a -20 纵向 ≥47 50~60 ≥570 670~830 ≥15 d=3a -20 纵向 ≥47 HG785D 10~60 ≥685 ≥785 ≥15 d=3a -40 纵向 ≥47 HG785E 10~60 ≥685 ≥785 HG980C 12~28 ≥880 980~1150 ≥15 d=3a 0 纵向 ≥47 28~50 ≥850 980~1150 HG980D 12~28 ≥880 980~1150 ≥15 d=3a -20 纵向 ≥35 28~50 ≥850 980~1150 HG980E 12~28 ≥880 980~1150 ≥15 d=4a -20 纵向 ≥35 28~50 ≥850 980~1150 实物水平：力学性能 牌号 钢板规格 mm 拉伸试验 180度弯曲试验 冲击试验 Re Rm MPa A50 % 温度 ℃ 方向 AKv J HG60 10~25 460~560 580~700 22~40 d=3a完好 常温 纵向 100~288 HG70 10~60 625~725 690~825 18~35 d=3a完好 -20 纵向 152~288 HG785E 10~60 700~815 830~890 16~25 d=3a完好 -40 纵向 100~280  

硫化氢，H2S，是可燃性无色气体，具有典型的臭蛋味。工业生产中很少使用硫化氢，接触的硫化氢一般是某些化学反应和蛋白质自然分解过程的产物，或以杂质形式存在。本市接触硫化氢较多的行业有污水处理、造纸、石油加工、化肥制造、化学纤维制造以及某些化工原料制造等。   人体吸入硫化氢可引起急性中毒和慢性损害。急性硫化氢中毒可分为三级，轻度中毒、中度中毒和重度中毒，不同程度的中毒，其临床表现有明显的差别。轻度中毒表现为畏光、流泪、眼刺痛、异物感、流涕、鼻及咽喉灼热感等症状，检查可见眼结膜充血、肺部干性罗音等，此外，还可有轻度头昏、头痛、乏力症状，中度中毒表现为立即出现头昏、头痛、乏力、恶心、呕吐、共济失调等症状，可有短暂意识障碍，同时可引起呼吸道粘膜刺激症状和眼刺激症状，检查可见肺部干性或湿性罗音，眼结膜充血、水肿等。重度中毒表现为明显的中枢神经系统的症状，首先出现头晕、心悸、呼吸困难、行动迟钝，继而出现烦躁、意识模糊、呕吐、腹泻、腹痛和抽搐，迅速进入昏迷状态，最后可因呼吸麻痹而死亡。在接触极高浓度硫化氢时，可发生“电击样&dquo;中毒，接触者在数秒内突然倒下，呼吸停止。长期反复吸入一定量的硫化氢可引起嗅觉减退，以及出现神经衰弱综合征和植物神经功能障碍。   患有明显的呼吸系统疾病、神经系统器质性疾病、精神病和严重的神经官能症、明显的心血管疾病的人，不宜从事硫化氢作业。   进入可能存在硫化氢的作业场所前，特别是下水道、蓄粪池、井底等场所，可先进行强制性通风，再放入小动物观察有无中毒现象，或用直读式测定仪或醋酸铅试纸测试一下现场空气，确认作业场所安全或不存在硫化氢气体时方可进入作业。 理化性质：硫化氢（Hydogensulfide）为无色气体。具有臭鸡蛋气味。分子式H2-S。分子量34.08。相对密度1.19。可燃上限为45.5％,下限为4.3％。 接触机会：在采矿和从矿石中提炼铜、镍、钴等,煤的低温焦化,含硫石油的开采和提炼,橡胶、人造丝、鞣革、硫化染料、造纸、颜料、菜腌渍、甜菜制糖、动物胶等工业中都有硫化氢产生;开挖和整治沼泽地、沟渠、水井、下水道、潜涵、隧道和清除垃圾、污物、粪便等作业,以及分析化学实验室工作者都有接触硫化氢的机会;天然气、矿泉水、火山喷气和矿下积水,也常伴有硫化氢存在。由于硫化氢可溶于水及油中,有时可随水或油流至远离发生源处,而引起意外中毒事故。 毒理学简介 硫化氢是一种神经毒剂。亦为窒息性和刺激性气体。其毒作用的主要靶器是中枢神经系统和呼吸系统。   硫化氢的急性毒作用靶器官和中毒机制可因其不同的浓度和接触时间而异。浓度越高则中枢神经抑制作用越明显，浓度相对较低时粘膜刺激作用明显。人吸入70～150mg/m3/1～2小时，出现呼吸道及眼刺激症状，吸2～5分钟后嗅觉疲劳,不再闻到臭气。吸入300mg/m3/1小时，6～8分钟出现眼急性刺激症状，稍长时间接触引起肺水肿。吸入760mg/m3/15～60分钟，发生肺水肿、支气管炎及肺炎,头痛、头昏、步态不稳、恶心、呕吐。吸入1000mg/m3/数秒钟，很快出现急性中毒,呼吸加快后呼吸麻痹而死亡。

1结构 如图1所示单转子结构，密度7800Kg/m3,E=206GPaμ=0.3， 2操作步骤 2.1建模 根据几何模型建立有限元模型，转子主体部分（盘、轴）采用SOLID45单元，支承采用弹簧—阻尼单元COMBIN14。弹簧—阻尼单元的末端约束所有自由度。为了避免轴向的刚体位移，将弹簧—阻尼单元始端的轴向自由度约束。   输入材料参数及弹簧刚度（COMBIN14的实常数）。 Main Menu&g;Pepocesso&g;MaeialPops&g;Maeial Models MainMenu&g;Pepocesso&g;RealConsans&g;Add/Edi/Delee   将转子主体的所有SOLID单元生成一个COMPONENT，命名为ROTOR。若为多转子，建立不同的COMPONENT，并按一定的转速关系输入转速。 UiliyMenu&g;Selec&g;Comp/Assembly&g;CeaeComponen   对名称为ROTOR的COMPONENT施加转速（自转转速）。 a）注意对COMPONENT施加转速之前，必须将OMEGA命令中的KSPIN开关设置为1。即计算时考虑SPINSOFTENING效应。但并不利用OMEGA命令输入转速。 MainMenu&g;Soluion&g;DefineLoads&g;Apply&g;Sucual&g;Ineia&g;AngulaVelociy&g; Global b）利用CMOMEGA命令对COMPONENT施加转速。该命令中的KSPIN开关控制转 子的正、反进动。若KSPIN=0，为正进动；若KSPIN=1，为反进动。 MainMenu&g;Soluion&g;DefineLoads&g;Apply&g;Sucual&g;Ineia&g;AngulaVelociy&g;OnComponens&g;Byoigin STATIC求解，打开预应力开关。 MainMenu&g;Soluion&g;AnalysisType&g;NewAnalysis   MODAL求解，打开预应力开关。   输入不同的转速值，重复2.4~2.6，得到不同自转转速下的特征值（公转频率）。   利用CAMPBELL图求得临界转速（注意单位的统一）。   3结果 ANSYS三维实体模型计算结果见表1。 自转频率(HZ) 1 2 0 40.96 216.60 50 41.18 219.33 100 42.63 230.13 200 45.62 263.19 300 48.05 299.71   通过CAMPBELL图得到：第一阶临界转速41.14Hz，第二阶临界转速299.1Hz。      WHIRLFREQUENCY(HZ)CampbellDiagamfoCiicalSpeed    

   目前,工业上常用的气固分离方法包括旋风除尘、湿洗分离、布袋除尘和静电除尘等方法。湿洗分离法通过液层液滴和液膜来捕集粉尘,可分离15pm的粉尘,效率高且可靠,缺点是气体内易夹带液雾造成管道腐蚀或结垢,一般只能在较低温度下使用,同时还存在设备较大,易产生二次污染的弊端,所以在工业上的应用较少。布袋除尘可有效地捕集0.1~1m的粉尘,缺点是设备庞大,造价和运行费用高,易发生糊袋和顶袋破损。静电除尘器对0.01~1m的粉尘有较好的分离效率,缺点是一次性投资大,对操作和管理的要求较高,当粉尘含湿量大或者需要喷水调节粉尘的介电常数时,腐蚀问题难以解决。    环流循环除尘系统是青岛科技大学化学工程研究室在传统旋风除尘器基础上开发的新型气固分离设备,已被广泛地应用于石油、化工、治金和环保等行业。随着环保要求的提高,工业上对气体中细粉尘(&l;5m)的分离需求迫切,为了提高旋风除尘器对细粉尘的分离能力,本研究考察了3种结构环流循环除尘系统对细粉尘的分离性能1环流循环除尘系统的工作原理与结构环流式旋风除尘器具有与传统旋风除尘器不同的结构,具有压降低、分离效率高及放大效应小等优点。利用2台环流式旋风除尘器和分离柱,构成了如图1所示的环流循环除尘系统,空气由鼓风机输送,流量由蝶阀控制,孔板流量计测量;粉尘从加科口由压缩空气带入,气固混合后,进入一级环流式旋风除尘器,一次分离后气体进入柱状分离柱进行强化分离,浄化气由柱状分离器顶部的排气管进入滤袋后排空;少部分气体携带在分离柱内被甩向器壁的细粉尘经切向出口进入二级环流式旋风除尘器。从二级环流式旋风除尘器排出的气体经引风机返回分离柱或一级进气口。由2级分离器分离下来的粉尘经排灰口进入灰斗。 这种循环除尘系统对亚微米级颗粒的分离效率比单环流式旋风除尘器提高很多。但是,在实验过程中发现系统内存在一些不利因素,即在柱状分离段中存在流型不规范的问题,在锥体部位的流体有摆尾现象,这都将对除尘效率产生不利影响。为了消除这些弊端,提高除尘效率,研究者对环流循环除尘系统的结构作了进一步改进,在柱状分离段和级环流式旋风除尘器之间加导流整流器。整流器结构由叶片、导流锥和内圆柱组成,其结构如图2所示。加整流器后,气流经过整流,改变了螺旋上升的倾角,旋转圈数增加,路径増长,由于分离柱内平均轴向速度不变,即气体在器内的停留时间不变,故切向速度増大,使粉尘可以获得更大的离心力,从而提高效率。导流锥具有流线烈结构,使流体渐缩式流进整流器,然后渐牙式流整流器,能够对流体起到很好的稳流作用,克服了摆尾现象。 2实验 实验物系为分子筛空气,分子筛的粒径分布如表1所示,粒径&l;3.2m的细颗粒占53%。入口气体的速度范围为23~30ms,含尘浓度为3~7gym。 实验利用压降、总除尘效率和粒级效率曲线对设备性能进行评价。压降由U型管压差计测定,级压降的测压点位于一级进口和分离柱切向出口处,二级压降的测压点位于二级分离器的气体进口和出口处。总分离效率的计算公式为：  除尘总效率=（一级+二级灰合粉尘总重量）/进料总重量 物料重量由精密数字天平测算,仪器的精度为0.01g。 3结果与讨论 3.1分离效率 对于3种不同结构的除尘系统,实验测定了分离效率与入口风速的关系,实验数据如图3所示。可以看出： (1)随着气体流速的増大,总分离效率先増大后减小,中间有一个最大值; (2)加整流器的除尘系统效率较高,加导流锥比不加导流锥的除尘效率要高这些现象说明带有导流锥的整流器的确对流场起到了稳流和强化分离的作用。 3.2压降 实验考察了3种不同结构除尘系统的入口风速对压降的影响,实验数据如图4所示。一级压降随着入口风速的增大而增大,加整流器和加导流锥都会増加一级压降。二级压降一般在0.80~1.30kPa之间。很明显,加整流器后,气流在整流器作用下改变了旋转倾斜角度,产生新的能量损失,节流效应也导致了静压能的损失,从而使得压降增加。导流锥使得流体流动的截面积较小,也增加了阻力损失。 3.3粒级效率曲线 为了清楚地了解该除尘系统对不同粒径颗粒的分离情况,特别测绘了粒级效率曲线。分级效率是指单一级别粒度颗粒的分离效率,是评价环流式旋   nx——分级除尘效率; Sbx——平均粒径为xμm,粒径范围在△x内的粉尘捕集量(g/s); Sjx——进口处平均粒径为xμm,粒径范围在内的粉尘量(g/s)； fj——进口粉尘中粒径为出xμm的质量频率； fb——角出口粉尘中粒径为xμm的质量频率; Shx——出口处平均粒径为m,粒径范围在△x内的粉尘量(g/s) n——总除尘效率;   △P——压力损失(P)。 根据前述实验,加有导流锥的整流器的环流循环除尘系统性能最好,所以将其粒径与分级效率的关系绘成曲线,如图5所示。可以看出,该曲线由2部分组成。粒径&g;4m时,分级效率随着粒径的增大而増大,符合理论预测。但当颗粒粒径&l;4pm时,分级效率先增大后减小,在2.8pm处达到最大(70%)。这显示了该种除尘系统对细颗粒有特别的分离能力。分析其原因: (1)分子间作用力和静电引力有助于颗粒之间的聚集+列,大颗粒对细颗粒的夹带与细颗粒的聚并,增加了细颗粒的分离; (2)环流循环除尘系统能够强化细颗粒的聚并和夹带。 4.结论 为了进一步提高环流循环除尘系统对细粉尘的分离性能,实验考察了3种不同结构的分离性能。 通过分析其效率、压降和粒级效率曲线等实验结果可以得出如下结论： (1)3种结构中,加有导流锥整流器的环流循环除尘系统效率最高,相应其一级压降略有增加。 (2)直径在2.8pm左右的颗粒由于容易被大颗粒夹带分离,其分离效率比4pm左右的颗粒高。  

一、通风机的基础    通风机牢固地安装在坚实的基础上,才能保证运行时稳定可靠。因此基础需有足够的重量和适当的尺寸,使通风机转子剩余不平衡所产生的离心力和通风机重量或皮带压轴力的合力方向能落在基础的基底以内。基础大小一般应比通风机底座加宽200~250米。电动机与通风机最好安装在同一底架或同一基础上。否则两者的变形差异,会导致两轴偏心或歪斜,恶化轴承工作或引起振动。 足够坚实的基础能稳定或绶和机器的振动,维持安全运转。一些精密车间为减小通风机基础的振动影响,在通风机与基础之间增设减振装置(如弹簧或橡胶减振器等),使振动影响显下降。底架应具有足够的刚度和进行时效处理。 二、通风机的组装及装配的主要要求 1.严格保证通风机的主要间隙     离心通风机中时轮与进气口之间的间隙,对口形式的轴向隙&dela;。一般小于叶轮直径的1%;套口形式的轴向重迭搭接长度A大于或等于叶轮直径的1%,面径向间隙&dela;常选为标准件公差8级(GB168-76)。轴流通风机中保证动叶与导叶间的轴向间隙。小于叶轮直径的1%,而动叶和机壳间的径向间隙&dela;不大于动叶长度的1.5%； 上述间隙越大(轴流的除外),泄露越大,损失亦大,严重影响通风机气动性能品质。因此在保不发生碰撞前提下,间隙愈小愈好。 2.叶轮的径向跳动和端面跳动一般不应超过一机部部颁离心通风机技术条件(草案)&dquo;规定值,参照表1-2所列要求。 3.通风机转子的剩余不平衡值,一般者用剩余动不平衡力矩表示,其值不许超过下式计算值                M≤0.01Ge  N・m 式中G一一转子重量,N;    e一转子重心至旋转轴几何中心的距离,即偏心距,微米。 机械部颁“离心通风机技术条件(草案)&dquo;规定通风机允许的偏心距,一般不应大于表：        通风机安装中,如在进、出气口联接管道时,必须考虑与管道的联接状况,输气管道的重量切忌加在机壳上,应另设支撑。此外,通风机主轴和电动机轴的不同心度应不大于0.05毫米,两半联轴节端面跳动量应不大于0.1毫米。 三、通风机的启动与运转     通风机启动到正常工作转速一定时间。电动机启动所需功率超过正常运转功率,离心通风机性能曲线说明:风量接近于零(闸门全闭)时功率较小,风量最大(闸门全开)时功率较大。为保证电动机安全动,应将通风机进口全后启动,待其升到正常工作转速后再将闸门逐渐打开,避免因启动负荷过大而危及电动机的安全运转。轴流通风机则没有离心通风机启动功率小的特点,因此不宜关闭启动。     锅炉或高温通风机启动之前,气体介质温度难以达到其工作温度,甚至有待通风机运转输入炉内加热。而电动机额定功率系按输送介质的正常工作温度(一般≥200℃)选定的。当介质温度低,其密度大,耗功亦大,这样正常功率与启动功率就相差甚多,因此,这类通风机的启动应严格对待,除全闭闸门启动外,还要计及电动机的过载。当介质的工作温度与启动时的温度相差悬殊,而设计时未能采用变频电动机或液力联轴节时,要考虑是否直接启动。  

    磨煤机密封采用单独设置密封风机系统，密封风来自冷一次风母管，投标方应提供磨煤机密封风系统设计及供货，并提供密封风机的风量和风压及其他要求。 投标方对整个密封风系统性能负责（管道布置由设计院负责）。密封风机采用永磁联轴器，密封风机、永磁联轴器及电动机系统（除了管道外）均由磨煤机厂家配供，密封风机采用增压式。密封风机进风采用水平方式，出风采用垂直方式。密封风采用集中供风设计，密封风机选择合理位置布置，从压力冷风管道取风。正常运行工况下，一用一备。且单台出力应能保证所有磨煤机及给煤机运行时的密封风量的要求，并有可靠的防尘、防雨、防冻措施。密封风机的风量裕量为总风量的20％，压力裕量为40％。 密封风机出口切换挡板应切换及时，保持密封风风压稳定。避免切换时导致风压骤降、磨煤机跳闸。

永磁联轴器技术 1）电动机在额定负载下启动，待电动机达到额定转速后，将永磁联轴器的永磁盘和导体盘调至标准气隙，永磁联轴器的转差率应不大于4%。 2）YLY延迟型永磁联轴器可以实现缓冲启动。在启动阶段，电机加速到额定转速时，永磁联轴器的气隙会自动在标准气隙值基础上增大1～2mm，气隙的增大会使负载端扭矩减小，滑差增大，当负载端转速接近电机端转速时，永磁联轴器将会恢复到正常位置，从而使其满负荷运行。 3）当限矩型永磁联轴器负载超过最大扭矩时，联轴器起动保护功能，永磁盘和导体盘脱开。 4）永磁联轴器的永磁盘和导体盘调至标准气隙3.20mm±0.76mm，电动机在额定负载下运行30min,导体盘温度应不高于120℃；当高于135℃时，应设置报警信号提示；当高于145℃时，应设置停机信号提示。 5）永磁联轴器的永磁盘和导体盘之间的间隙尺寸公差为±0.76mm。 6）永磁联轴器的永磁盘和导体盘应分别进行动平衡测试，其平衡精度应符合GB/T9239.1中G2.5级别的要求。 7）永磁联轴器在额定负载下正常运行时，分别对输入端和输出端轴向和与轴向垂直的另外两个相互垂直方向进行测量，振速标准值2.8mm/s，振幅标准值0.04mm。 8）当输入转速不大于1500RPM时，永磁联轴器的运行噪声不大于90dB（A）声功率级。 9）永磁联轴器所用加工元件均应进行防锈处理，永磁盘和间隔支架根据设计标准要求，表面进行阳极氧化保护或其它形式的保护，钢盘表面应进行镀锌保护。保护层应均匀、无裂纹、脱落、气泡等缺陷。 10）永磁联轴器所传递的传递效率为96%以上。 11）永磁联轴器能够解决旋转负载系统的对中、软启动、减振、过载保护等问题，提高系统的整体安全性。 12）永磁联轴器所用螺栓应进行防松动处理，并按下表的规定进行紧固。 表永磁联轴器螺栓（无润滑）预紧力矩 螺栓规格 预紧力矩N•m 8.8级 10.9级 12.9级 M5 4.9 7.4 8.8 M6 8.8 12.3 14.7 M8 21.6 30.4 37.3 M10 43.1 60.8 72.6 M12 73.5 103 123 M16 181 255 304 M20 353 500 588 M24 618 804 902 13）永磁联轴器表面漆层及外壳应光亮完好，不得有脱落、碰伤及疤痕等缺陷，紧固件不得有松动、损伤等现象。 14）永磁联轴器应设置防护罩，防护罩可根据现场实际情况制造，防护等级达到GB/T4942.1规定的IP20。 15）周期性地检查传动装置上是否有新产生的碎片。如果发现碎片，停止使用设备，清洁永磁联轴器装置。 16）永磁联轴器可适用在-40℃到65℃温度环境，对湿度、易燃易爆、电压不稳定等环境没有要求。 17）部分零件可根据现场使用环境选用不同防腐蚀材料，需防腐蚀表面可进行镀层、氧化等方法进行表面防护。 18）润滑脂或润滑油的选择考虑使用环境温度等因素。 19）投标方可在易燃、易爆、潮湿、粉尘含量高的输煤系统、除灰系统、灰库、分选系统等场所，需要软启动的水泵、风机、输煤系统皮带进行设计配置，包括；磨煤机密封风机、输煤管带机、3号AB带式输送机、4号AB带式输送机、5号AB带式输送机、6号AB带式输送机、7号AB带式输送机、8号AB带式输送机、斗轮机、飞灰分选系统耐磨风机。不使用就地PLC，纳入DCS监测和控制，并进行优化，解决堵转，消除系统振动等问题，延长系统设备寿命，提高可靠性。 20）其他要求须满足《GBT38763-2020永磁联轴器通用技术规范》要求。

                                    烟囱排烟能力的计算    烟囱的排烟能力,是指由于烟气密度与大气密度的不同所形成的压力之差,即平时所说的烟肉抽力。烟囱的排烟能力与烟囱的高度和烟气的性状有关。排娥能力可由下式计算                        (&ho;a一&ho;g)gHg≥Vg2/2&ho;g+Σ△P&g;0 式中&ho;a一环境大气的密度,kg/m3；     &ho;g一烟气的密度,kg/m3;     Hg一烟囱墙体高度,m；      g一重力加速度,m/s2；     Vg一烟气自烟囱门排出的速度,m/s；     Σ△P一排烟的总阻力损失,Pa 排烟的总阻力损失包括烟囱的阻力损失、管道的阻力损失以及阀门的阻力损失等。总阻力损失可用下式表示：                        △P=Pg+Pd+Pf=ξ1Vg2/2&ho;g+ξ2Vd2/2&ho;g+ξ3Vf2/2&ho;g 式中△p一排烟总阻力损失,Pa;     Pg一烟囱的阻力损失,Pa     &ho;g一空气密度,kg/m3    Pd一管道的阻力损失,Pa;    Pf一阀门的阻力损失,Pa;    ξ1一烟的阻力系数；    ξ2一管道的阻力系数;    ξ1一阀门的阻力系数；    Vd一烟气在管道内的速度,m/s;    Vf一烟气在阀门处的速度,m/s；    Vd一烟气自烟囱口排出的速度，m/s。    从上式可以看出,阻力的损失大小除以各部分阻力系数有关外,还与烟气速度的平方成正比,速度愈高,阻力愈大。由此可见、太大的烟气速度是不利的,但是,如果烟气速度太烟尘颗粒就会在管道沉降,也是不可取的,那么、在烟囱设计中多大的排烟速度为宜,根据经验,合理的排烟速度与当地的风速之比值为1.5:1:如果排烟速度与风速之比值为1:1,则烟内排出的烟气容易进人烟肉背风侧的涡流区,难以扩散,造成污染;如果排炳速度与风速之比值为1:2,则情况恶化;如果排烟速度比风速大许多,则排烟的阻力损失增加根据排烟速度,可以计算出烟卤的阻力损失及排烟能力。