烷烃，即饱和烃（sauaedgoup)，是只有碳碳单键和碳氢键的链烃，是最简单的一类有机化合物。烷烃分子里的碳原子之间以单键结合成链状（直链或含支链）外，其余化合价全部为氢原子所饱和。烷烃分子中，氢原子的数目达到最大值。烷烃的通式为CnH2n+2。分子中每个碳原子都是sp3杂化。烷烃的作用主要是做燃料。天然气和沼气（主要成分为甲烷）是近来广泛使用的清洁能源。石油分馏得到的各种馏分适用于各种发动机。　1.甲烷的氯化 　　甲烷在紫外光或热（250～400℃）作用下，与氯反应得各种氯代烷。 　　如果控制氯的用量，用大量甲烷，主要得到氯甲烷；如用大量氯气，主要得到四氯化碳。工业上通过精馏，使混合物一一分开。以上几个氯化产物，均是重要的溶剂与试剂。 　　甲烷氯化反应的事实是： 　　①在室温暗处不发生反应； 　　②髙于250℃发生反应； 　　③在室温有光作用下能发生反应； 　　④用光引发反应，吸收一个光子就能产生几千个氯甲烷分子； 　　⑤如有氧或有一些能捕捉自由基的杂质存在，反应有一个诱导期，诱导期时间长短与存在这些杂质多少有关。根据上述事实的特点可以判断，甲烷的氯化是一个自由基型的取代反应。 　　2.甲烷的卤化 　　在同类型反应中，可以通过比较决定反应速率一步的活化能大小，了解反应进行的难易。 　　氟与甲烷反应是大量放热的，但仍需+4.2kJ/mol活化能，一旦发生反应，大量的热难以移走，破坏生成的氟甲烷，而得到碳与氟化氢，因此直接氟化的反应难以实现。碘与甲烷反应，需要大于141kJ/mol的活化能，反应难以进行。氯化只需活化能+16.7kJ/mol，溴化只需活化能+75.3kJ/mol，故卤化反应主要是氯化、溴化。氯化反应比溴化易于进行。 　　碘不能与甲烷发生取代反应生成碘甲烷，但其逆反应很容易进行。 　　由基链反应中加入碘，它可以使反应中止。 　　3.高级烷烃的卤化 　　在紫外光或热（250～400℃）作用下，氯、溴能与烷烃发生反应，氟可在惰性气体稀释下进行烷烃的氟化，而碘不能。[1] 烷烃的热裂 　　无氧存在时，烷烃在髙温（800℃左右）发生碳碳键断裂，大分子化合物变为小分子化合物，这个反应称为热裂(pymlysis)。石油加工后除得汽油外，还有煤油、柴油等相对分子质量较大的烷烃；通过热裂反应，可以变成汽油、甲烷、乙烷、乙烯及丙烯等小分子的化合物，其过程很复杂，产物也复杂；碳碳键、碳氢键均可断裂，断裂可以在分子中间，也可以在分子一侧发生；分子愈大，愈易断裂，热裂后的分子还可以再进行热裂。热裂反应的反应机制是热作用下的自由基反应，所用的原料是混合物。 　　热裂后产生的自由基可以互相结合。热裂产生的自由基也可以通过碳氢键断裂，产生烯烃。 　　总的结果是大分子烷烃热裂成分子更小的烷烃、烯烃。这个反应在实验室内较难进行，在工业上却非常重要。工业上热裂时用烷烃混以水蒸气在管中通过800℃左右的加热装置，然后冷却到300～400°C，这些都是在不到一秒钟时间内完成的，然后将热裂产物用冷冻法加以一一分离。塑料、橡胶、纤维等的原料均可通过此反应得到。 　　目前用热裂反应生产乙烯，世界规模年产数千万吨，而且还在不断增长。各国所用烷烃原料不同，产物也有差别，如用石脑油为原料热裂后可得甲烷15%、乙烯31.3%、乙烷3.4%、丙烯13.1%、丁二烯4.2%、丁烯和丁烷2.8%、汽油22%、燃料油6%，尚有一些少量其它产品。 　　一般在碳链中间较易断裂，然后再产生一系列的&bea;-断裂。 　　石脑油中还有支链烷烃、环烷烃、芳香烃，如环烷烃热裂可得乙烯与丁二烯。 　　芳香烃仅在侧链上发生反应，因芳环稳定，保持不变。因此，如生产乙烯最好是含直链烷烃最多的石油馏分。 　　如用催化剂进行热裂反应可降低温度，但反应机理就不是自由基反应而是离子型反应。[1] 烷烃的氧化 　　在生活中经常碰到这样的现象,人老了皮肤有皱纹，橡胶制品用久了变硬变黏，塑料制品用久了变硬易裂，食用油放久了变质，这些现象称为老化。老化过程很慢，老化的原因首先是空气中的氧进人具有活泼氢的各种分子而发生自动氧化反应(auoxidaicm)，继而再发生其它反应。[1] 燃烧 　　所有的烷烃都能燃烧，燃烧时,反应物全被破坏，生成二氧化碳和水，同时放出大量热。[1] 烷烃的硝化 　　烷烃与硝酸或四氧化二氮进行气相（400～450℃）反应，生成硝基化合物（RNO2）。这种直接生成硝基化合物的反应叫做硝化(niaion)，它在工业上是一个很重要的反应。它之所以重要是由于硝基烷烃可以转变成多种其它类型的化合物，如胺、羟胺、腈、醇、醛、酮及羧酸等。此外，硝基烷烃可以发生多种反应，故在近代文献中有关硝基烷烃的应用的报道日益增多。在实验室中采用气相硝化法有很大的局限性，所以实验室内主要通过间接方法制备硝基烷烃。气相硝化法制备硝基烷烃，常得到多种硝基化合物的混合物。[1] 烷烃的磺化及氯磺化 　　烷烃在高温下与硫酸反应，和与硝酸反应相似，生成烷基磺酸，这种反应叫做磺化(sulfcmaion)。 　　长链烷基磺酸的钠盐是一种洗涤剂，称为合成洗涤剂，例如十二烷基磺酸钠即其中的一种。 　　高级烷烃与硫酰氯（或二氧化硫和氯气的混合物）在光的照射下，生成烷基磺酰氯的反应称为氯磺化。磺酰氯这个名称是由硫酸推衍出来的。硫酸去掉一个羟基后剩下的基闭称为磺（酸）基，磺（酸）基和烷基或其它烃基相连而成的化合物统称为磺酸。磺酸中的羟基去掉后，就得磺酰基，它与氯结合，就得磺酰氯。 　　磺酰氯经水解，形成烷基磺酸，其钠盐或钾盐即上述的洗涤剂。其反应机理与烷烃的氯化很相似。[1] 小环烷烃的开环反应 　　五元或五元以上的环烷烃和链烷烃的化学性质很相像，对一般试剂表现得不活泼，也不易发生开环(openingofing)反应。但能发生自由基取代反应，三元、四元的小环烷烃分子不稳定，比较容易发生开环反应。 　　1.与氢反应 　　环丙烷与氢气在P/C,50℃或Ni,80℃时反应，生成丙烷。 　　乙基环丙烷与氢气在P/C,50℃或Ni,80℃时反应，生成2-甲基丁烷。 　　环丁烷与氢气在P/C,125℃或Ni,200℃时反应，生成丁烷。 　　五元、六元、七元环在上述条件下很难发生反应。 　　2.与卤素反应 　　环丙烷与溴在室温下反应，生成1,3-二溴丙烷。 　　环丙烷在三氯化铁存在下与氯气反应，生成1,3-二氯丙烷。 　　四元环和更大的环很难与卤素发生开环反应。 　　3.与氢碘酸反应 　　环丙烷、甲基环丙烷、环丁烷可与氢碘酸反应，其它环烷烃不发生这类反应。 　　从上述例子可以看到，开环的反应活性为：三元环&g;四元环&g;五、六、七元环。此外，小环化合物在合适的条件下也能发生自由基取代反应。[1] 编辑本段烷烃的制备 烷烃的来源 　　碳氢化合物的主要来源是天然气(naualgas)和石油(pedeum)。尽管各地的天然气组分不同，但几乎都含有75%的甲烷、15%的乙烷及5%的丙烷，其余的为较高级的烷烃。而含烷烃种类最多的是石油，目前的分析结果表明，石油中含有1至50个碳原子的链形烷烃及一些环状烷烃，而以环戊烷、环己烷及其衍生物为主，个别产地的石油中还含有芳香烃。我国各地产的石油，成分也不相同，但可根据需要，把它们分馏成不同的馏分加以应用。烷烃不仅是燃料的重要来源，而且也是现代化学工业的原料。另外，烷烃还可以作为某些细菌的食物，细菌食用烷烃后，分泌出许多很有用的化合物，也就是说烷烃经过细菌的“加工&dquo;后，可成为更有用的化合物。 　　上述情况表明，石油工业的发展对于国民经济以及有机化学的发展都非常重要。 　　石油虽含有丰富的各种烷烃，但这是个复杂混合物，除了C1～C6烷烃外，由于其中各组分的相对分子质量差别小，沸点相近，要完全分离成极纯的烷烃，较为闲难。采用气相色谱法，虽可有效地予以分离，但这只适用于研究，而不能用于大量生产。因此在使用上，只把石油分离成几种馏分来应用，石油分析中有时需要纯的烷烃作基准物，可以通过合成的方法制备。 　　 石油馏分 馏分分馏区间主要成分燃料的应用 气体bp20℃以下C1～C4炼油厂燃料，液化石油气 汽油 bp30℃～75℃C4～C8辛烷值较低，用作车用汽油的掺和组分 石脑油 bp75℃～190℃C8～C12辛烷值太低，不直接用作车用汽油 煤油 bp190℃～250℃C10～C16家用燃料，喷气燃料，拖拉机燃料 瓦斯油 bp250℃～350℃C15～C20柴油，集中取暖用燃料 常压渣油bp350℃以上C20以上发电厂、船舶和大型加热设备用的燃料 汽油(peol)在内燃机中燃烧而发生爆燃或爆震，这会降低发动机的功率并会损伤发动机。燃料引起爆震的倾向，用辛烷值(ocanevalue)表示，在汽油燃烧范围内，将2,2,4-三甲基戊烷的辛烷值定为100。辛烷值越高，防止发生爆震的能力越强。六个碳以上的直链烷烃辛烷值很低，带支链的、不饱和的脂环、特别是芳环最为理想，有的超过100。大部分现代化的设备要求辛烷值在90～100之间。可将石脑油、常压猹油，有时也用瓦斯油经过加丁.，将辛烷值提髙到95左右，再掺人汽油中使用。加工方法之一是催化重整(caalyicefoming)，主要将石脑油中C6以上成分芳构化(aomaizaion)，即成芳香烃。此法除使石脑油提高辛烷值外，在化工中主要用来生产芳香烃加工方法之二为催化裂化，此法除能提高辛烷值外，在化工中主要用于生产丙烯、丁烯。

一.循环流化床锅炉结构 　　锅炉采用单锅筒，自然循环方式，总体上分为前部及尾部两个竖井。前部竖井为总吊结构，四周有膜式水冷壁组成。自下而上，依次为一次风室、密相床、悬浮段，尾部烟道自上而下依次为高温过热器、低温过热器及省煤器、空气预热器。尾部竖井采用支撑结构，两竖井之间由立式旋风分离器相连通，分离器下部联接回送装置及灰冷却器。燃烧室及分离器内部均设有防磨内衬，前部竖井用敖管炉墙，外置金属护板，尾部竖井用轻型炉墙，由八根钢柱承受锅炉全部重量。 　　锅炉采用床下点火（油或煤气），分级燃烧，一次风比率占50—60%，飞灰循环为低倍率，中温分离灰渣排放采用干式，分别由水冷螺旋出渣机、灰冷却器及除尘器灰斗排出。炉膛是保证燃料充分燃烧的关键，采用湍流床，使得流化速度在3.5—4.5m/s，并设计适当的炉膛截面，在炉膛膜式壁管上铺设薄内衬（高铝质砖），即使锅炉燃烧用不同燃料时，燃烧效率也可保持在98—99%以上。 　　分离器入口烟温在800℃左右，旋风筒内径较小，结构简化，筒内仅需一层薄薄的防磨内衬（氮化硅砖）。其使用寿命较长。循环倍率为10—20左右。 　　循环灰输送系统主要由回料管、回送装置，溢流管及灰冷却器等几部分组成。 　　床温控制系统的调节过程是自动的。在整个负荷变化范围内始终保持浓相床床温850-950℃间的某一恒定值，这个值是最佳的脱硫温度。当自控制不投入时，靠手动也能维持恒定的温床。 　　保护环境，节约能源是各个国家长期发展首要考虑的问题，循环流化床锅炉正是基于这一点而发展起来，其高可靠性，高稳定性，高可利用率，最佳的环保特性以及广泛的燃料适应性，特别是对劣质燃料的适应性，越来越受到广泛关注，完全适合我国国情及发展优势。 二.循环流化床锅炉简介 　　(ciculaingfluidizedbed) 　　是在鼓泡床锅炉（沸腾炉）的基础上发展起来的，因此鼓泡床的一些理论和概念可以用于循环流化床锅炉。但是又有很大的差别。早期的循环流化床锅炉流化速度比较高，因此称作快速循环循环床锅炉。快速床的基本理论也可以用于循环流化床锅炉。鼓泡床和快速床的基本理论已经研究了很长时间，形成了一定的理论。要了解循环流化床的原理，必须要了解鼓泡床和快速床的理论以及物料从鼓泡床&a;湍流床&a;快速床各种状态下的动力特性、燃烧特性以及传热特性。 一．流态化： 　　当固体颗粒中有流体通过时，随着流体速度逐渐增大，固体颗粒开始运动，且固体颗粒之间的摩擦力也越来越大，当流速达到一定值时，固体颗粒之间的摩擦力与它们的重力相等，每个颗粒可以自由运动，所有固体颗粒表现出类似流体状态的现象，这种现象称为流态化。 　　对于液固流态化的固体颗粒来说，颗粒均匀地分布于床层中，称为“散式&dquo;流态化。而对于气固流态化的固体颗粒来说，气体并不均匀地流过床层，固体颗粒分成群体作紊流运动，床层中的空隙率随位置和时间的不同而变化，这种流态化称为“聚式&dquo;流态化。循环流化床锅炉属于“聚式&dquo;流态化。 　　固体颗粒（床料）、流体（流化风）以及完成流态化过程的设备称为流化床。 二．临界流化速度 　　1.　对于由均匀粒度的颗粒组成的床层中，在固定床通过的气体流速很低时，随着风速的增加，床层压降成正比例增加，并且当风速达到一定值时，床层压降达到最大值，该值略大于床层静压，如果继续增加风速，固定床会突然解锁，床层压降降至床层的静压。如果床层是由宽筛分颗粒组成的话，其特性为：在大颗粒尚未运动前，床内的小颗粒已经部分流化，床层从固定床转变为流化床的解锁现象并不明显，而往往会出现分层流化的现象。颗粒床层从静止状态转变为流态化进所需的最低速度，称为临界流化速度。随着风速的进一步增大，床层压降几乎不变。循环流化床锅炉一般的流化风速是2－3倍的临界流化速度。 　　2.　影响临界流化速度的因素： 　　（1）料层厚度对临界流速影响不大。 　　（2）料层的当量平均料径增大则临界流速增加。 　　（3）固体颗粒密度增加时临界流速增加。 　　（4）流体的运动粘度增大时临界流速减小：如床温增高时，临界流速减小。床温与临界流速的关系如图所示。 循环流化床锅炉节能改造技术 ① 加装燃油节能器； 　　经燃油节能器处理之碳氢化合物，分子结构发生变化，细小分子增多，分子间距离增大，燃料的粘度下降，结果使燃料油在燃烧前之雾化、细化程度大为提高，喷到燃烧室内在低氧条件下得到充分燃烧，因而燃烧设备之鼓风量可以减少15％至20％，避免烟道中带走之热量，烟道温度下降5℃至10℃。燃烧设备之燃油经节能器处理后，由于燃烧效率提高，故可节油4.87％至6.10％，并且明显看到火焰明亮耀眼，黑烟消失，炉膛清晰透明。彻底清除燃烧油咀之结焦现象，并防止再结焦。解除因燃料得不到充分燃烧而炉膛壁积残渣现象，达到环保节能效果。大大减少燃烧设备排放的废气对空气之污染，废气中一氧化碳（CO）、氧化氮（NOx）、碳氢化合物（HC）等有害成分大为下降，排出有害废气降低50％以上。同时，废气中的含尘量可降低30％—40％。安装位置：装在油泵和燃烧室或喷咀之间，环境温度不宜超过360℃。 ② 安装冷凝型燃气锅炉节能器； 　　燃气锅炉排烟中含有高达18%的水蒸气，其蕴含大量的潜热未被利用，排烟温度高，显热损失大。天然气燃烧后仍排放氮氧化物、少量二氧化硫等污染物。减少燃料消耗是降低成本的最佳途径，冷凝型燃气锅炉节能器可直接安装在现有锅炉烟道中，回收高温烟气中的能量，减少燃料消耗，经济效益十分明显，同时水蒸气的凝结吸收烟气中的氮氧化物，二氧化硫等污染物，降低污染物排放，具有重要的环境保护意义。 ③ 采用冷凝式余热回收锅炉技术； 　　传统锅炉中，排烟温度一般在160～250℃，烟气中的水蒸汽仍处于过热状态，不可能凝结成液态的水而放出汽化潜热。众所周知，锅炉热效率是以燃料低位发热值计算所得，未考虑燃料高位发热值中汽化潜热的热损失。因此传统锅炉热效率一般只能达到87%～91%。而冷凝式余热回收锅炉，它把排烟温度降低到50～70℃，充分回收了烟气中的显热和水蒸汽的凝结潜热，提升了热效率；冷凝水还可以回收利用。 ④ 锅炉尾部采用热管余热回收技术； 　　余热是在一定经济技术条件下，在能源利用设备中没有被利用的能源，也就是多余、废弃的能源。它包括高温废气余热、冷却介质余热、废汽废水余热、高温产品和炉渣余热、化学反应余热、可燃废气废液和废料余热以及高压流体余压等七种。根据调查，各行业的余热总资源约占其燃料消耗总量的17%~67%，可回收利用的余热资源约为余热总资源的58%。 循环流化床锅炉的爆燃及预防 　　1 发生爆燃的几种情况 　　锅炉爆燃是由于炉膛内可燃物质的浓度在爆燃极限范围内，遇到明火或温度达到了燃点发生剧烈爆燃，燃烧产物在瞬间向周围空间产生快速的强烈突破。以下介绍几种循环流化床锅炉易发生爆燃的情况。 　　1.1 扬火爆燃 　　如果压火时燃料加得多或停的晚，使压火后床料内燃料的含量过多，这时燃料中的碳在缺氧状况下不充分燃烧产生大量的CO，同时燃料在炉内高温干熘挥发出甲烷、氢等可燃性气体。由于压火后床料表面温度降低，这些可燃性气体遇不到明火，便在锅炉炉膛内积聚。扬火时，随着风机的启动，床料开始流化，高温的床料从下面翻出，这时可燃性气体与明火接触，瞬间发生燃烧，如果可燃物的浓度在爆燃极限范围内，就会发生爆燃。个别司炉工在扬火时怕床温降得过快造成灭火，在启风机前先加入少量的燃料，新进入炉膛的燃料不但会挥发出可燃性气体，同时会有大量的煤粉参与燃烧，这样不但会增大产生爆燃的机率，还会加剧爆燃的强度。 　　1.2 大量返料突入爆燃 　　循环流化床锅炉都有物料循环系统。循环流化床锅炉运行时，大量固体颗粒在燃烧室、分离器和返料装置等组成的循环回路中循环，一般循环流化床锅炉的循环倍率为5~20，也就是说有5~20倍给煤量的返料灰需要经过返料装置返回燃烧室再次燃烧，循环物料是直径在0.1mm左右的细灰，有很好的流动性，在返料风的吹送下，连续不断地进入炉膛。运行中如果返料风过小，返料器内的物料就会停止流化或流动，从而造成返料器堵塞，细灰会在返料器内堆积，当细灰积累到一定时，细灰在自身重量的作用下产生流动或者由于操作调整增大风量使物料再次流化，这时成吨的细灰在短时间内进入炉膛。由于细灰的表面积大，此时返料风与空气快速混合充满炉膛，且细灰中一般含有20%左右的碳，在炉内高温环境下极易发生爆燃。 　　1.3 油气爆燃 　　流化床锅炉一般采用柴油点火，点火过程中因为油中的杂质、点火风的调配、油压太低等因素常会发生油枪灭火。灭火后，如果没及时发现、关闭油阀，被雾化的燃油会继续喷进炉膛内，这样从炉膛到尾部烟道甚至到烟囱出口都充满了油雾。这时如果再次点火或遇到其它明火，就会产生整个系统的爆燃。 　　2000年8月19日5点14分，平煤集团公司一自备电厂的35/h循环流化床锅炉开始点火，油压在1.2~1.6MPa时，两支点火油枪雾化着燃油喷燃进入炉膛，450~500mm厚的底料开始流化预热，5点24分，即点火10min后，发现床温开始下降，司炉工检查发现两支点火枪已熄火，立即又用火把再次点火，随后就发生了炉膛内及燃烧系统爆燃和炉门窜出火舌伤人的事故。 　　事后检查发现，锅炉保温少部分振脱，密封与膨胀缝部分发生泄漏，由于正压大的作用尾部烟道的麻石块振掉，造成烟风系统短路，需进行停炉处理。 　　事后分析产生爆燃的原因有以下几方面： 　　（1）司炉工责任心不强。点火前没有认真试验点火枪的雾化情况，在发生点火中断的情况下，没进行认真检查处理而再次点火，是造成炉膛内超标的油烟浓度遇到明火发生爆燃事故的直接原因。 　　（2）点火风的调配不适与油压太低，造成喷油中断灭火，灭火后没有及时发现或发现后没有采取措施再次点火而发生爆燃的原因。 　　（3）油枪雾化不良，喷咀堵塞，油燃烧不充分，炉膛内有大量的油蒸汽。 　　所以，这次爆燃是由油枪供油中断灭火，大量油气充满燃烧于烟风系统中，可燃气体温度达到了燃点，遇到明火发生的剧烈爆燃。 　　1.4 烟道内可燃物再燃 　　在循环流化床锅炉运行中，有时可能发生烟道内可燃物再燃事故，这时会出现以下现象：排烟温度急剧增加，一、二次风出口温度也随之升高，烟道内及燃烧室内的负压急剧变化甚至变为正压；烟囱内冒黑烟，从引风机壳体不严处向外冒烟或向外喷火星等。 　　出现这种问题的原因主要有：燃烧调整不当，配风不合理，导致可燃物进入烟道；炉膛负压过大，将未燃尽的可燃物抽入烟道；返料装置堵灰使分离器效率下降，致使未燃尽颗粒填接进入烟道。 　　2 锅炉爆燃的预防 　　针对以上几种常见爆燃发生的原因，循环流化床锅炉操作中应采取下列措施防止爆燃。 　　（1）扬火时一定要先启动引风机通风5min后再启动送风机，以保证炉内积聚的可燃性气体排出，防止遇到明火。 　　（2）锅炉压火时一定要先停止给煤。当床温趋向稳定或稍有下降趋势时，再停送风机，防止压火后床料内煤量太多，产生大量可燃性气体及干燥的煤粉。 　　（3）压火后，扬火前尽量避免有燃料进入炉内，不可在扬火时先给燃料后启风机。 　　（4）当运行中发生返料堵塞存灰较多时，通过放灰系统将灰放掉。 　　（5）点火过程中如果发生油枪灭火，应先关闭油阀，保持风机运行通风5min后，再次点火。 　　（6）点火过程中，如果油枪喷咀堵塞，油枪雾化不良，导致床温上升困难，达不到加煤温度，应停止点火，对油枪喷咀进行清洗或更换后再点火。 　　（7）点火过程中，一定要控制好加煤量，一般总加煤量不能超过床料量的20%。 　　（8）如发现烟温不正常升高时，应加强燃烧调整，使风煤比调整到合适的范围内；若是由于返料装置堵灰造成的应立即将返料装置内的堵灰放净；若烟道内可燃物再燃烧使排烟温度超过300℃以上，应立即压火处理，严密关闭各人行孔门和挡板，禁止通风，然后在烟道内投入灭火装置或用蒸汽进行灭火，当排烟温度恢复正常时可再稳定一般时间，然后再打开人行孔检查、确认烟道内无火源并经引风机通风约15min后方可启动锅炉。

1、余热锅炉为自然循环，取消了强制循环泵，既节省能源，又减少了装置的维修保养。  2、余热锅炉采用卧式结构，“模块式&dquo;设计，结构简单，安装维护方便。  3、锅炉内部换热元件主要采用高频电阻焊螺旋翅片管，这样大大扩展了换热面积，使锅 炉体积小、重量轻。 4、带补燃装置的余热锅炉，以乏气作为助燃空气，可节省燃料的使用，同时产生“高品 质&dquo;的蒸汽用来发电或制冷，热电冷联合循环，提高能源利用率。  二,锅炉的发展与工作原理 锅炉是利用燃料或其他能源的热能，把水加热成为热水或蒸汽的机械设备。 锅炉包括锅和炉两大部分，锅的原义是指在火上加热的盛水容器，炉是指燃烧燃料的场所。 锅炉中产生的热水或蒸汽可直接为生产和生活提供所需要的热能，也可通过蒸汽动力装置转换为机械能，或再通过发电机将机械能转换为电能。 提供热水的锅炉称为热水锅炉，主要用于生活，工业生产中也有少量应用。产生蒸汽的锅炉称为蒸汽锅炉，又叫蒸汽发生器，常简称为锅炉，是蒸汽动力装置的重要组成部分，多用于火电站、船舶、机车和工矿企业。  锅炉承受高温高压，安全问题十分重要。即使是小型锅炉，一旦发生爆炸，后果也十分严重。因此，对锅炉的材料选用、设计计算、制造和检验等都制订有严格的法规。 锅炉的发展 锅炉的发展分锅和炉两个方面。 ...... 第二次世界大战后，石油价廉，许多国家开始广泛采用燃油锅炉。燃油锅炉的自动化程度容易提高。70年代石油提价后，许多国家又重新转向利用煤炭资源。这时电站锅炉的容量也越来越大，要求燃烧设备不仅能燃烧完全，着火稳定，运行可靠，低负荷性能好，还必须减少排烟中的污染物质。  在燃煤(特别是燃褐煤)的电站锅炉中采用分级燃烧或低温燃烧技术，即延迟煤粉与空气的混合或在空气中掺烟气以减慢燃烧，或把燃烧器分散开来抑制炉温，不但可抑制氮氧化物生成，还能减少结渣。沸腾燃烧方式属于一种低温燃烧，除可燃用灰分十分高的固体燃料外，还可在沸腾床中掺入石灰石用以脱硫。  锅炉的工作 锅炉参数是表示锅炉性能的主要指标，包括锅炉容量、蒸汽压力、蒸汽温度、给水温度等。 锅炉容量可用额定蒸发量或最大连续蒸发量来表示。额定蒸发量是在规定的出口压力、温度和效率下，单位时间内连续生产的蒸汽量。最大连续蒸发量是在规定的出口压力、温度下，单位时间内能最大连续生产的蒸汽量。 蒸汽参数包括锅炉的蒸汽压力和温度，通常是指过热器、再热器出口处的过热蒸汽压力和温度，即指锅炉出口处的饱和蒸汽压力和温度。给水温度是指省煤器的进水温度，无省煤器时即指锅筒进水温度。  锅炉可按照不同的方法进行分类。锅炉按用途可分为工业锅炉、电站锅炉、船用锅炉和机车锅炉等；按锅炉出口压力可分为低压、中压、高压、超高压、亚临界压力、超临界压力等锅炉；锅炉按水和烟气的流动路径可分为火筒锅炉、火管锅炉和水管锅炉，其中火筒锅炉和火管锅炉又合称为锅壳锅炉；按循环方式可分为自然循环锅炉、辅助循环锅炉(即强制循环锅炉)、直流锅炉和复合循环锅炉；按燃烧方式，锅炉分为室燃炉、层燃炉和沸腾炉等。  在水汽系统方面，给水在加热器中加热到一定温度后，经给水管道进入省煤器，进一步加热以后送入锅筒，与锅水混合后沿下降管下行至水冷壁进口集箱。水在水冷壁管内吸收炉膛辐射热形成汽水混合物经上升管到达锅筒中，由汽水分离装置使水、汽分离。分离出来的饱和蒸汽由锅筒上部流往过热器，继续吸热成为450℃的过热蒸汽，然后送往汽轮机。 在燃烧和烟风系统方面，送风机将空气送入空气预热器加热到一定温度。在磨煤机中被磨成一定细度的煤粉，由来自空气预热器的一部分热空气携带经燃烧器喷入炉膛。燃烧器喷出的煤粉与空气混合物在炉膛中与其余的热空气混合燃烧，放出大量热量。燃烧后的热烟气顺序流经炉膛、凝渣管束、过热器、省煤器和空气预热器后，再经过除尘装置，除去其中的飞灰，最后由引风机送往烟囱排向大气。 锅炉的结构 锅炉整体的结构包括锅炉本体和辅助设备两大部分。锅炉中的炉膛、锅筒、燃烧器、水冷壁过热器、省煤器、空气预热器、构架和炉墙等主要部件构成生产蒸汽的核心部分，称为锅炉本体。 锅炉本体中两个最主要的部件是炉膛和锅筒。 炉膛又称燃烧室，是供燃料燃烧的空间。将固体燃料放在炉排上，进行火床燃烧的炉膛称为层燃炉，又称火床炉；将液体、气体或磨成粉状的固体燃料，喷入火室燃烧的炉膛称为室燃炉，又称火室炉；空气将煤粒托起使其呈沸腾状态燃烧，并适于燃烧劣质燃料的炉膛称为沸腾炉，又称流化床炉；利用空气流使煤粒高速旋转，并强烈火烧的圆筒形炉膛称为旋风炉。 炉膛的横截面一般为正方形或矩形。燃料在炉膛内燃烧形成火焰和高温烟气，所以炉膛四周的炉墙由耐高温材料和保温材料构成。在炉墙的内表面上常敷设水冷壁管，它既保护炉墙不致烧坏，又吸收火焰和高温烟气的大量辐射热。 炉膛设计需要充分考虑使用燃料的特性。每台锅炉应尽量燃用原设计的燃料。燃用特性差别较大的燃料时锅炉运行的经济性和可靠性都可能降低。 锅筒是自然循环和多次强制循环锅炉中，接受省煤器来的给水、联接循环回路，并向过热器输送饱和蒸汽的圆筒形容器。锅筒简体由优质厚钢板制成，是锅炉中最重的部件之一。  锅筒的主要功能是储水，进行汽水分离，在运行中排除锅水中的盐水和泥渣，避免含有高浓度盐分和杂质的锅水随蒸汽进入过热器和汽轮机中。 锅筒内部装置包括汽水分离和蒸汽清洗装置、给水分配管、排污和加药设备等。其中汽水分离装置的作用是将从水冷壁来的饱和蒸汽与水分离开来，并尽量减少蒸汽中携带的细小水滴。中、低压锅炉常用挡板和缝隙挡板作为粗分离元件；中压以上的锅炉除广泛采用多种型式的旋风分离器进行粗分离外，还用百页窗、钢丝网或均汽板等进行进一步分离。锅筒上还装有水位表、安全阀等监测和保护设施。 为了考核性能和改进设计，锅炉常要经过热平衡试验。直接从有效利用能量来计算锅炉热效率的方法叫正平衡，从各种热损失来反算效率的方法叫反平衡。考虑锅炉房的实际效益时，不仅要看锅炉热效率，还要计及锅炉辅机所消耗的能量。 单位质量或单位容积的燃料完全燃烧时，按化学反应计算出的空气需求量称为理论空气量。为了使燃料在炉膛内有更多的机会与氧气接触而燃烧，实际送入炉内的空气量总要大于理论空气量。虽然多送入空气可以减少不完全燃烧热损失，但排烟热损失会增大，还会加剧硫氧化物腐蚀和氮氧化物生成。因此应设法改进燃烧技术，争取以尽量小的过量空气系数使炉膛内燃烧完全。  锅炉烟气中所含粉尘(包括飞灰和炭黑)、硫和氮的氧化物都是污染大气的物质，未经净化时其排放指标可达到环境保护规定指标的几倍到数十倍。控制这些物质排放的措施有燃烧前处理、改进燃烧技术、除尘、脱硫和脱硝等。借助高烟囱只能降低烟囱附近地区大气中污染物的浓度。 烟气除尘所使用的作用力有重力、离心力、惯性力附着力以及声波、静电等。对粗颗粒一般采用重力沉降和惯性力的分离，在较高容量下常采用离心力分离除尘静电除尘器和布袋过滤器具有较高的除尘效率。湿式和文氏—水膜除尘器中水滴水膜能粘附飞灰，除尘效率很高还能吸收气态污染物。 二十世纪50年代以来，人们努力发展灰渣综合利用，化害为利。如用灰渣制造水泥、砖和混凝土骨料等建筑材料。70年代起又从粉煤灰中提取空心微珠，作为耐火保温等材料。 锅炉未来的发展将进一步提高锅炉和电站热效率；降低锅炉和电站的单位功率的设备造价；提高锅炉机组的运行灵活性和自动化水平；发展更多锅炉品种以适应不同的燃料；提高锅炉机组及其辅助设备的运行可靠性；减少对环境的污染。  首先，除氧水通过给水泵进入给水调节阀，通过给水调节阀进入省煤器，冷水在经过省煤器的过程中被由炉膛排出的烟气预热，变成温水进入汽包，在汽包内加热至沸腾产生蒸汽，为了保证有最大的蒸发面，水位要保持在锅炉上汽包的中线位置，蒸汽通过主蒸汽阀输出。空气经过鼓风机进入空气预热器，在经过空气预热器的过程中被由炉膛排出的烟气预热，变成热空气进入炉膛。煤经过煤斗落在炉排上，在炉排的缓慢转动下煤进入炉膛被前面的火点燃，在燃烧过程中发出热量加热汽包中的水，同时产生热烟气。在引风机的抽吸作用下经过省煤气和空气预热器，把预热传导给进入锅炉的水和空气。通过这种方式使锅炉的热能得到节约。降温后的烟气经过除尘器除尘，去硫等一系列净化工艺通过烟囱排出。

燃烧过程自动调节系统有三大任务： ① 维持汽压恒定。汽压的变化表示锅炉蒸汽量和负荷的耗汽量不相适应，必须相应地改变燃料量，以改变锅炉的蒸汽量。 ② 保证燃烧过程的经济性。当燃料量改变时，必须相应地调节送风量，使它与燃料量相配合，保证燃烧过程有较高的经济性。 ③ 调节引风量与送风量相配合，以保证炉膛压力不变。 燃烧调节系统一般有三个被调参数，汽压P、烟气含氧量O2和炉膛负压p。这3个调节量对应燃料量M，送风量F和引风量Y。燃烧调节系统的调节对象对于燃料量，根据燃料种类的不同可能是炉排电机，也可能是燃料阀。对于送风量和引风量一般是挡板执行机构或变频器。 燃烧调节系统是一个多参数变量调节系统。这三个系统分别是以燃料量维持锅炉压力恒定的蒸汽压力调节系统，以送风量维持锅炉经济燃烧的送风调节系统，以引风量维持炉膛负压稳定的炉膛负压调节系统。 工业蒸汽锅炉节能改造后具有以下明显优势： ① 直观而集中的现实锅炉各运行参数的状态监视与运行控制。能同时显示锅炉运行的水位、压力、炉膛负压、烟气含量、测点温度、燃煤量等运行参量的瞬时值、累计值及给定值，直观形象； ② 可以能对运行状况进行准确地记录，便于事故追查和分析，防止事故的瞒报、漏报现象； ③ 可随时方便的修改各种工艺参数的设定值，并可按需要随时打印或定时打印； ④ 减少了纷杂的仪表单元，（例如加法器、微分器、滤波器、限幅报警器等），从而减少了投资，也减少了故障率； ⑤ 提高锅炉的热效率。改造后热效率可比以前提高5～15%，平均节煤5～10%，节电20～40%，充分节约运行费用； ⑥ 锅炉控制系统经扩展后可构成分级控制系统，可与工厂内其他节点构成工业以太网，实现现场设备控制信息与企业管理的沟通； ⑦ 改造后，锅炉系统将更加安全、稳定、经济地运行，减轻操作人员的劳动强度，杜绝由于人为疏忽造成的重大事故。 工业加热炉、热处理炉项目介绍： 从控制系统角度看，如果说蒸汽锅炉或热水锅炉是属于目标点状态的实现控制，那么，热处理炉和加热炉则不仅追求目标控制点的实现，而且更加专注于控温过程的实现技术。 我公司采用基于工艺需求温度过程的样条逼近控制算法技术，不仅在确保目标控制点的准确实现，而且也在控温实现过程中精确追踪工艺温度样条，从而确保热处理加温过程的精度，提高产品合格率。

储粮通风是以空气作为介质，通过空气流动调节储粮的生态环境，起着通风降温、干燥去水或调质增湿等多种作用。由于储粮通风与粮食干燥都是借助空气运动实现的，因此，掌握必要的流体力学基础知识是十分必要的。     一、流体的基本特性   （一）流体的物理性质    1、粘性    因体物体间的相对运动会产生与运动相反的摩擦力。流体也有类似性质，即流体质点间作相对运动时，也会产生力（内摩擦力），这是因为流体具有粘性的缘故，它是造成流体在管道中运动时压力损失的内因。流体粘性大，动动时克服的内摩擦力就大。内摩擦力的大小与流体粘性引起的的速度变化梯度、摩擦面、流体的物理性质等因素有关。    2、压缩性    流体具有一定的压缩性，即当温度等于定值时，压力上升，体积缩小。液体的压缩性很小，一般在工程中可忽略不计，而气体的压缩性显著。当温度为定值时，气体压力（P)与体积（V）成反比，PV=常数。当气体压力变化不大时，其体积变化也可忽略不计。如压力增加2940Pa时，气体的体积只减少3%。储粮通风是常压下进行的，故此可以忽略气体体积变化而引起的误差。    3、流动性    与固体物体相比，流体质点间相互作用的内聚力极小，易于流动，没有固定的外形，不能承受拉力和切力，只要有极微小的切向力，就可以破坏质点间的相互平衡。由于流体容易流动，不能承受切力，所以流体的静压力一定垂直于作用面。    （二）气流的压力    气体在管道中流动时存在着两种压力形式，即静压力与动压力，二者之和又称为全压力。    1、静压力Hj    静压力是气体作用于与其速度相平行的风管壁面上的垂直力，它在管道中对各个方向的作用力都相等。通常以大气压为零，用相对压力来计算静压力。在吸管段，静压力小于大气压为负值，在压气管段，静压力大于大气压为正值。在管壁上开一小孔，用胶管与压力计相接便可测得静压力。    2、动压力Hd    动压力是气体分子作定向运动时产生的压力，动压力的方向与气流方向一致，其值永远为正值。    3、全压力Hq    静压力和动压力之和为全压力。即：Hq=Hj+Hd    全压力实际表示了单位体积气体所具有的全部能量。   （三）流体的流动状态    由于流体具有粘性，在流动过程中必然会造成能量损失，即在流体内摩擦力的作用下产生的流道阻力。实践证明，流道阻力与流体的运动状态密切相关。实际流体在流动时存在两种流动状态，一种是有秩序的流动，称为层流；另一种是杂乱无章的流动，称为紊流。    流体的流动状态不同，引起流道中同一截面上速度分布有显著的差别。当气体在圆管内的流动状态为层流时，其速度分布为抛物线，如图8-1所示，气流沿着管轴流动的流动质点速度最大，而与管壁直接接触处的流速为零，这时计算流量很不方便。工程中常用假想的平均速度（V）来计算。层流的平均速度：  V=Vmax/2      当气体在圆管内的流动状态为紊流时，流体在管道截面上每一点的流速在大小和方向上是经常变化着的，与层流相比，速度分布曲线较平直，如图8-1所示。这是由于紊流中各层的流体质点相互混杂时进行动能交换的缘故。紊流的平均速度为：  V=（0.8---0.85）Vmax   （四）雷诺数---流体流态的判断方法    实验表明，层流与紊流是完全不同的两种流动状态，在一定条件下，两者可以相互转变。流体流态的转变不仅与流速有关，还受管径大小、流体粘度等因素影响。这些因素按一定规则组成一无因次的量，称为雷诺准数Re： Re=vd&ho;/μ=vd/v    在通风工程上常用临界雷诺数Re=2320作为流体流态的判别依据，即Re&l;2320时的流动状态为层流；当Re&g;2320时的流动状态为紊流。在储粮通风中，由于管道内空气流速较大，通常在4米/秒以上，管径大于80毫米，若取空气运动粘性系数v=15*10-6米2/秒，则雷诺数： Re=4*0.08/15*10-6=21333&g;2320    所以，在储粮通风管道中的空气流动都属于紊流。     二、流体的基本方程式   （一）空气的流量    空气流量（简称风量）是指单位时间内流经某一管道截面的空气量，它与风速以及流过横截面的大小等因素有关。空气流量以体积计算，称为体积流量，用Qv表示，单位为米3/秒；以质量计算，则称质量流量，用Qm表示，单位为千克/秒。两者的换算关系为： Qv=v*Qm     式中：v---空气的比容（米3/千克）；Qm---空气的质量流量（千克/秒）；Qv---空气的体积流量（米3/秒）。    当管道内空气的平均风速为v，管道的横截面积为F时，流经管道的流量为：    体积流量：Qv=v*F    质量流量：Qm=&ho;*v*f    式中：F---管道的截面积（米2）；v---管内平均风速（米/秒）；&ho;---空气的密度（千克/米3）。   （二）流量的连续方程    前面讨论的是在等截面管道中风量与风速、风道截面的关系。在通风工程中还经常遇到如图8-2所示的变截面管道。对于稳定流动，由质量守恒定律得知，流经截面1-1和2-2的质量流量相等。即：      Qm1=Qm2    &ho;1v1F1=&ho;2v2F2    8-8    对于不可压缩流体或流动过程中温度、压力变化不大的空气，可近似作为不可压缩流体处理，此时&ho;1=&ho;2    则有 v1F1=v2F2  8-9    即Q1=Q2    公式8-8、公式8-9为流量连续方程。它表明只要流体沿着管道作稳定流动时，不论管道的截面积如何变化，流体质量沿整个流道处处相等。对不可压缩流体作稳定流动时，流体的平均流速与截面积成反比，即v*F=定值。流量连续方程式在工程上应用广泛。    （三）能量方程---伯努利方程    运动着的流体除分子间的内能外，还具有动能和位能，对于气体还具有静压能。伯努利方程即流体能量守恒方程式，就是通过分析流体中的能量互相转换规律同，从而揭示出流体具有的机械能沿管道各截面的变化规律。利用伯努利方程可解决工程上许多问题。    实验证明，气流在管道中稳定流动时，截面大的地方流速小，压力大；截面小的地方流速大，压力小。这并不表明流体静压力与流速在数值上呈反比关系，而是反映了静压力与动压力在能量上的相互转换的关系。如图8-3所示，在稳定流的管道内任意选取流段1-2经过△时间流动至1'-2'位置，若流动中间没有能量的增加与损失，它的总能量应保持不变。即      Hj1+Hd1+Z1=Hj2+Hd2+Z2    8-10    式中：Hj---流体静压能；Hd---流体动压能；Z---流体的位能。    由于截面1、2是可以任意选取的，因此，对于任意一个截面均有：    Hj+Hd+Z=常量     8-11    上式就是流体力学最基本的方程，即为伯努利方程，它表明作稳定流动的流体，其静压能、动能、位能之和为一常数，也就是说三者之间只会相互转换，而总能量保持不变。当空气作为不可压缩理想气体处理时，位能项较小，可忽略不计，所以空气流动的伯努利方程可写为：    Hq=Hj+Hd=常量     8-12    式中：Hq---流体的全压能。    然而，空气是有粘性的，在流动时存在内摩擦损失、流体与流道表面的摩擦损失，还有流道截面变化引起的局部损失。因此，实际伯努利方程应加上一项流动的能量损失。即：    Hj1+Hd1=Hj2+Hd2+H损1-2     8-13    或Hq1=Hq2+H损1-2    这种能量损失表现为压力的变化，所以也称为压力损失。    如有外功（如风机）加入系统时，通风管道的两截面间的能量守恒方程中还应包括输入的单位能量项H风机在内。     Hj1+Hd1+H风机=Hj2+Hd2+H损     8-14    式中：H风机---风机供给的能量；H损---整个系统的能量损失。     三、风道的阻力计算    从流体力学中知道，流体沿风道流动时会产生两类阻力。当流体通过任意形状、不同材料制成的风道时，由于流体的粘滞、管壁粗糙，会在流体内部、流体和管壁之间产生因摩擦形成的阻力称为沿程摩擦阻力；当流体通过风道中的异形部件（弯头、三通等）或设备时，由于气流方向改变或速度变化以及产生涡流等形成的阻力称为局部阻力。    （一）沿程摩擦阻力的计算    1、计算式    沿程摩擦阻力的大小与管道的几何尺寸、内壁的粗糙度以及空气的流动状态和流速等有关。长度为L的任何形状的直长管道的摩擦力，用水力半径表示则为：    Hm=L*(λ/4R水)*(γν2/2)    8-15    式中：Hm---长度为L的风道摩擦阻力（帕）；L---风道的长度（米）；λ---摩擦阻力系数；ν---风道中的平均流速（米/秒）；γ---流体重度（千克/米3）；R水---风道的水力半径（米）。    流体力学中定义，管道横断面积F与湿周S的比值称为水力半径，可用下式计算，它是表示管道几何特征的尺度。    R水=F/S    式中：F---充满流体的管道横断面积，对风道来说，就是风道的截面积（米2）；S---湿周，对风道来说，就是风道截面积的周长（米）。    对于圆形风道，其水力半径为：    R水=F/S=D/4    因此，圆风道的沿程摩擦阻力的计算式为：    Hm=L*(λ/D)*(γν2/2) 或  Hm=Rm*L    式中：Rm---单位长度圆形管道摩擦阻力值（帕/米）；D---圆风道的直径（米）。    2、摩擦阻力系数λ值的确定    摩擦阻力系数λ值与空气在风道内的流动状况和管壁的粗糙度关。    当流动呈层流状态Re&l;2320时，λ值与管壁的粗糙度无关，只与雷诺数Re有关，其摩擦阻力系数为：    λ=64/Re    当流动处于紊流状态时，分为三种情况：    （1）光滑管区。当层流边界的厚度&dela;&g;△时，可采用下式计算λ值，它适用于104≤Re≤105的范围。    λ=0.3164/Re0.25  或 λ=0.35/Re0.25    (2)过渡区（粗糙管区）。当层流边界层的厚度&dela;&l;△时，v=1.72---70m/s，可采用下式计算λ值，它适用于Re&g;105。    λ=1.42/(lgRe.d/△)2    8-22    或λ=1.42/(lg1.272Q/△*ν)    式中：Q---风道内的风量（米3/秒）；△---绝对粗糙度（毫米），见表8-1；ν---运动粘性系数（米2/秒）。 表8-1 绝对粗糙度（指其突起的砂粒粒径的高度）△ 材料 △值（mm) 砖砌体 5---10 混凝土 1--3 木板 0.2--1 塑料板 0.01---0.05 胶合板 1 铸铁管 0.25 镀锌钢管 0.15    (3)平方粗糙区。当层流边界层的厚度&dela;&l;△时，可采用下式计算λ值，它适用于Re&g;105。    λ=1/(1.74+2lgd/2△)2      8-23    (4)对于砖砌通风道     λ=0.75/Re0.12     8-24    粗略计算时λ可取0.05。    在通风工程中，为了进一步简化沿程阻力以及其它有关计算，对金属风道的摩擦阻力按图8-4所示的线算图计算。当采用其它管壁材料时，由于这些材料的粗糙度与薄钢板是不同的，其数据见表8-1。当粗糙度不同材料制成的圆形风道，其摩阻可用下式计算：    Rm'=Rm*C    式中：Rm---由图8-4查得的单位摩阻（帕/米）；C---不同粗糙度修正系数，可由图8-5中查得。    标准空气：P=101.3kPa,=20℃，γ=1.204kg/m3,△=0.15mm(指薄钢板）。   （二）矩形风道当量直径Dd的计算    图8-4是金属风道摩擦阻力线算图。但在计算矩形风道的摩阻时，需利用有关当量直径的概念，把矩形风道换算成圆形风道后，才可利用图8-4求得矩形风道的摩擦阻力。当量直径计算方法有两种：    1、流速当量直径    设某一圆形风道中的空气流速同矩形风道中的空气流速相等，并且单位管长的沿程阻力也相等，则该圆形风道的直径称为矩形风道的流速当量直径，用Dd,v表示。    从式8-15可以看出，不论风道截面积的形状如何，在风道内流速相同的条件下，只要它们的水力半径相同，其单位摩擦阻力也相等。    对于圆形风道，其水力半径为：    R水=D/4    对于边长为a*b的矩形风道，其水力半径为：    R水=a*b/2(a+b)    使圆形风道和矩形风道的水力半径相等，则得：    D/4=a*b/2(a+b)    D=2a*b/(a+b)=Dd,v   8-26    2、流量当量直径    设某一圆形风道中的空气流量同矩形风道中的空气流量相等，并且单位管长的沿程阻力也相等，则该圆形风道的直径称为矩形风道的流量当量直径，用Dd,l表示。一般计算流量当量直径的近似式为：    Dd,l=1.3[a5b5/(a*b)2]1/8     8-27   （三）局部阻力的计算    流体在风道内流动时，不仅有沿程阻力，而且在通过风道的弯头、三通、收缩管等管件时，发生气流方向的改变或截面变化，从而形成涡流和气体扰乱，消耗部分能量。这种由管件对流动所产生的能量损失仅局限于一定范围内，故称为局部阻力。它可按下式计算：    H局=&zea;*γν2/2     8-28    式中：&zea;---局部阻力系数。    &zea;值一般取决于局部阻力构件的几何形状，由实验确定。附录中列出常用管件的局部阻力系数值。局部阻力损失是集中产生的，常常可以通过改变风道的几何形状使之减弱或加强。减少局部阻力的途径是避免产生涡流区和质点的撞击，例如在风道的弯曲处设置导流板，减少风道的扩散角等，以求局部阻力损失的减少。    （四）空气分配器的阻力计算    国内外一些资料是将分配器阻力作为局部阻力处理，即：    H分配器=&zea;*γν2/2    当Re≥500时，空气分配器的阻力系数为：    &zea;=（1-K)+[(1-K)/K]2    8-29    式中：K---筛孔板的开孔率（小数）。    或按附录计算分配器阻力系数。     四、粮层阻力的计算    粮层阻力是指气流穿过粮层时的压力损失，它是通风计算中的一个重要参数，世界许多国家对此都进行了研究，得出一些经验公式及计算图表。由于粮层阻力与通过粮层的风速、粮堆厚度、粮食种类、粮堆孔隙度和粮食水分等因素有关，所得到的公式及图表之间都有差异，下面推荐几个常用公式及图表供计算时选用。    （一）郑州粮食学院的公式     H粮=9.81*ahVb表       8-30    式中：H粮---粮层阻力（帕）；h---粮层厚度（米）；V表---粮面表观风速（米/秒）；a,b---与粮种等因素有关的阻力系数，见表8-2。    注意：一般将粮层阻力限制在754帕以内，否则功率消耗会急剧增加，使通风成本加大。 表8-2 与粮种等因素有关的阻力系数a,b值 　 玉米 大米 大豆 花生 小麦 大麦 稻谷 系数a 414.04 1014.13 287.51 280.41 618.4 534.71 484.17 系数b 1.484 1.269 1.384 1.481 1.321 1.273 1.334 标准差 0.66 3.219 1.24 0.546 2.306 2.776 2.105    上述公式用于计算垂直通风的粮层阻力，如是径向通风可按下式计算：    H粮=9.81*(Vb22-Vb11)*a/(1-b)   8-31    式中：1、2---通风仓的内、外筒的半径；V1、V2---通风仓的内、外筒壁处的表观风速。   （二）前苏联粮科所的公式    H粮=9.81（AV表+BV2表）h    式中：H粮---粮层阻力（帕）；A、B---与粮种等因素有关的系数，不同水分、不同粮食的A、B值见表8-3；V表---粮面表观风速，米/秒；h---粮层厚度，米。 表8-3 不同水分不同粮食的A、B值（资料来源：1--前苏联粮食科研所、2--唐山市农机所。） 粮种 系数A、B 粮食水分% 备注 小麦 232 1447 15 1 小麦 218 980 16 1 小麦 340 1200 12.1 2 小麦 256 1160 15.8 2 小麦 242 1000 17.1 2 玉米 50 859 16 1 玉米 94 520 14.3 2 燕麦 213 936 15 1 大麦 186 1055 15 1 黍子 647 2570 　 1 黑麦 276 1303 15 1 稻谷 190 600 14.6 2 向日葵籽 177 1700 12 1 玉米穗 0.5 19 玉米穗堆 1    （三）前苏联热工研究所的公式     H粮=9.81*chVn粮    8-33    式中：H粮---粮层阻力（帕）；c、n---不同粮种的阻力系数，见表8-4；h---粮层厚度（毫米）；V表---粮面表观风速（米/秒）； 表8-4 不同粮种的c、n值 品种 小麦 黑麦 燕麦 大麦 玉米 豌豆 荞麦 粟 稻谷 系数c 1.41 1.76 1.64 1.44 0.67 0.82 1.76 2.34 1.76 系数n 1.43 1.41 1.42 1.43 1.55 1.51 1.41 1.38 1.41    （四）谢德（shedd,C.K.)的压力降应用    国外对谢德1953年的压力降资料采用比较普遍，但只能用于一般常规的粮堆深度，对于几十米高的筒仓则不适用。谢德的压力降资料见图8-6所示。     五、风道中的压强分布    由于空气在风道中流动时，粘滞阻力导致能量损失，风道内各截面处的压力是变化的，为了进一步掌握空气沿风道流动时的基本规律，以及正确设计风网和操作通风系统，了解风道内的压力沿风道长度变化规律是十分重要的。图8-7表示沿最简单的直长风道的压力分布情况。      利用毕托管和测压计可以测得风道的静压、动压和全压，毕托管与测压计的连接方法如图8-8所示。测定压力的截面位置应选择在空气流动达到稳定的部位，以避免涡流对测量精度所带来的影响。测定截面选在弯头、三通等管件前面时，应距这些管件的距离要大于2倍的风道直径；选在这些管件后面时，应距这些管件的距离要大于4--5倍的风道直径。     六、合理选用风机    在储粮通风系统中，风机是储粮通风设计中的关键设备，合理选用风机是保证通风系统正常运行的前提，也是降低电耗和提高通风效果的重要一环。    选择风机主要依据通风量和系统的总阻力。通风系统总阻力主要包括供风导管、通风管道、粮层阻力等几项。仓房尺寸、装粮高度、单位风量和风道布置形式确定后，每根风道的风量和阻力即可算出。再根据风道布置形式，使用，风机的台数，就可确定每台风机所需的风压风量。对照风机样本选用一种合适的风机。合适风机是指风机的性能曲线应在经济使用范围之内，其工作效率不低于70%，并在通风系统中处于最佳状态。在储粮机械通风作业中，一般使用4-72-11型的中、低压离心风机和管径为500或600的轴流风机。使用时，通过管道直接将风机与风道口连接起来，连接时要注意接口的气密性。为了提高设备的利用率，可将风机装在移动小车上

每个人身边总有几个爱疯的闺蜜，你想到了谁？     风管内空气流动的阻力有两种，一种是由于空气本身的粘滞性及其与管壁间的摩擦而产生的沿程能量损失，称为摩擦阻力或沿程阻力；另一种是空气流经风管中的管件及设备时，由于流速的大小和方向变化以及产生涡流造成比较集中的能量损失，称为局部阻力。  一、      风管内空气流动的阻力有两种，一种是由于空气本身的粘滞性及其与管壁间的摩擦而产生的沿程能量损失，称为摩擦阻力或沿程阻力；另一种是空气流经风管中的管件及设备时，由于流速的大小和方向变化以及产生涡流造成比较集中的能量损失，称为局部阻力。  一、        摩擦阻力                                   根据流体力学原理，空气在横断面形状不变的管道内流动时的摩擦阻力按下式计算：  &Dela;Pm=λν2&ho;l/8Rs  对于圆形风管，摩擦阻力计算公式可改写为：  &Dela;Pm=λν2&ho;l/2D  圆形风管单位长度的摩擦阻力（比摩阻）为：                    Rs=λν2&ho;/2D  以上各式中  λ————摩擦阻力系数  ν————风管内空气的平均流速，m/s;  &ho;————空气的密度，Kg/m3;  l ————风管长度，m  Rs————风管的水力半径，m;           Rs=f/P  f————管道中充满流体部分的横断面积，m2；  P————湿周，在通风、空调系统中既为风管的周长，m；  D————圆形风管直径，m。  矩形风管的摩擦阻力计算        我们日常用的风阻线图是根据圆形风管得出的，为利用该图进行矩形风管计算，需先把矩形风管断面尺寸折算成相当的圆形风管直径，即折算成当量直径。再由此求得矩形风管的单位长度摩擦阻力。当量直径有流速当量直径和流量当量直径两种；  流速当量直径：Dv=2ab/(a+b)  流量当量直径：DL=1.3（ab）0.625/(a+b)0.25        在利用风阻线图计算是，应注意其对应关系：采用流速当量直径时，必须用矩形 中的空气流速去查出阻力；采用流量当量直径时，必须用矩形风管中的空气流量去查出阻力。  二、        局部阻力         当空气流动断面变化的管件（如各种变径管、风管进出口、阀门）、流向变化的管件（弯头）流量变化的管件（如三通、四通、风管的侧面送、排风口）都会产生局部阻力。  局部阻力按下式计算：                        Z=ξν2&ho;/2    ξ————局部阻力系数。  局部阻力在通风、空调系统中占有较大的比例，在设计时应加以注意，为了减小局部阻力，通常采用以下措施：  1.        弯头          布置管道时，应尽量取直线，减少弯头。圆形风管弯头的曲率半径一般应大于（1~2）倍管径；矩形风管弯头断面的长宽比愈大，阻力愈小；矩形直角弯头，应在其中设导流片。  2.        三通           三通内流速不同的两股气流汇合时的碰撞，以及气流速度改变时形成的涡流是造成局部阻力的原因。为了减小三通的局部阻力，应注意支管和干管的连接，减小其夹角；还应尽量使支管和干管内的流速保持相等。.  在管道设计时应注意以下几点：  1.        渐扩管和渐缩管中心角最好是在8~15o。  2.        三通的直管阻力与支管阻力要分别计算。  3.        尽量降低出风口的流速。     以下为常见管段的比摩阻  规   格  (mm*mm)        流速(m/s)        当量直径（流速）  (mm)        比摩阻  (Pa/m)  1600*400        15        640        3.4  1400*300        13        495        4.5  1200*300        12        480        4.8  1000*300        10        460        2.5  800*300        9        436        2  600*300        8        400        1.8  500*300        6        375        1.2  400*300        5        342        0.8  300*300        4        200        1.3  600*250        6        350        1.3  400*250        4        307        0.6  常见弯头的局部阻力：  分流三通：9~24 Pa  矩形送出三通：6~16Pa 渐缩管：6~12Pa 乙字弯：50~198Pa  

焦炉煤气，又称焦炉气，粗煤气或荒煤气。是指用几种烟煤配制成炼焦用煤，在炼焦炉中经过高温干馏后，在产出焦炭和焦油产品的同时所产生的一种可燃性气体，是炼焦工业的副产品。焦炉气是混合物，其产率和组成因炼焦用煤质量和焦化过程条件不同而有所差别，一般每吨干煤可生产焦炉气300~350m3（标准状态）。其主要成分为氢气（55%~60%）和甲烷（23%~27%），另外还含有少量的一氧化碳（5%~8%）、C2以上不饱和烃（2%~4%）、二氧化碳（1.5%~3%)、氧气(0.3%~0.8%))、氮气(3%~7%)。其中氢气、甲烷、一氧化碳、C2以上不饱和烃为可燃组分，二氧化碳、氮气、氧气为不可燃组分。 焦炉气属于中热值气，其热值为每标准立方米17~19MJ，适合用做高温工业炉的燃料和城市煤气。焦炉气含氢气量高，分离后用于合成氨，其它成分如甲烷和乙烯可用做有机合成原料。 焦炉气为有毒和易爆性气体，空气中的爆炸极限为6%~30%。 构成 焦炉煤气主要由氢气和甲烷构成，分别占56%和27%，并有少量一氧化碳、二氧化碳、氮气、氧气和其他烃类；其低发热值为18250kJ/Nm3，密度为0.4~0.5kg/Nm3，运动粘度为25&imes;10`(-6)m2/s。根据焦炉本体和鼓冷系统流程图,从焦炉出来的荒煤气进入之前,已被大量冷凝成液体,同时,煤气中夹带的煤尘,焦粉也被捕集下来,煤气中的水溶性的成分也溶入氨水中。焦油、氨水以及粉尘和焦油渣一起流入机械化焦油氨水分离池。分离后氨水循环使用,焦油送去集中加工,焦油渣可回配到煤料中炼焦煤气进入初冷器被直接冷却或间接冷却至常温,此时,残留在煤气中的水分和焦油被进一步除去。出初冷器后的煤气经机械捕焦油使悬浮在煤气中的焦油雾通过机械的方法除去,然后进入鼓风机被升压至19600帕(2000毫米水柱)左右。为了不影响以后的煤气精制的操作,例如硫铵带色、脱硫液老化等,使煤气通过电捕焦油器除去残余的焦油雾。为了防止萘在温度低时从煤气中结晶析出,煤气进入脱硫塔前设洗萘塔用于洗油吸收萘。在脱硫塔内用脱硫剂吸收煤气中的硫化氢,与此同时,煤气中的氰化氢也被吸收了。煤气中的氨则在吸氨塔内被水或水溶液吸收产生液氨或硫铵。煤气经过吸氨塔时,由于硫酸吸收氨的反应是放热反应,煤气的温度升高,为不影响粗苯回收的操作,煤气经终冷塔降温后进入洗苯塔内,用洗油吸收煤气中的苯、甲苯、二甲苯以及环戊二烯等低沸点的炭化氢化合物和苯乙烯、萘古马隆等高沸点的物质,与此同时,有机硫化物也被除去了。 焦炉煤气有哪些特点？ 焦炉煤气的特点： 1、焦炉煤气发热值高16720—18810KJ/m³，可燃成分较高（约90%左右）； 2、焦炉煤气是无色有臭味的气体； 3、焦炉煤气因含有CO和少量的H2S而有毒； 4、焦炉煤气含氢多，燃烧速度快，火焰较短； 5、焦炉煤气如果净化不好，将含有较多的焦油和萘，就会堵塞管道和管件，给调火工作带来困难； 6、着火温度为600~650℃。 7、焦炉煤气含有H2（55~60%），CH4（23~27%），CO（5~8%），CO2（1.5~3.0%），N2（3~7%），O2（&l;0.5%），cmhn(2~4%);密度为0.45~0.50Kg/Nm3。  

可燃物质（可燃气体、蒸气和粉尘）与空气(或氧气)必须在一定的浓度范围内均匀混合，形成预混气，遇着火源才会发生爆炸，这个浓度范围称为爆炸极限，或爆炸浓度极限。 爆炸极限的定义 可燃物质(可燃气体、蒸气和粉尘)与空气(或氧气)必须在一定的浓度范围内均匀混合，形成预混气，遇着火源才会发生爆炸，这个浓度范围称为爆炸极限，或爆炸浓度极限。例如一氧化碳与空气混合的爆炸极限为12.5%～74%。可燃性混合物能够发生爆炸的最低浓度和最高浓度，分别称为爆炸下限和爆炸上限，这两者有时亦称为着火下限和着火上限。在低于爆炸下限时不爆炸也不着火；在高于爆炸上限同样不燃不爆。这是由于前者的可燃物浓度不够，过量空气的冷却作用，阻止了火焰的蔓延；而后者则是空气不足，导致火焰不能蔓延的缘故。当可燃物的浓度大致相当于反应当量浓度时，具有最大的爆炸威力(即根据完全燃烧反应方程式计算的浓度比例)。 影响爆炸极限的因素 混合系的组分不同，爆炸极限也不同。同一混合系，由于初始温度、系统压力、惰性介质含量、混合系存在空间及器壁材质以及点火能量的大小等的都能使爆炸极限发生变化。一般规律是：混合系原始温度升高，则爆炸极限范围增大，即下限降低、上限升高。因为系统温度升高，分子内能增加，使原来不燃的混合物成为可燃、可爆系统。系统压力增大，爆炸极限范围也扩大，这是由于系统压力增高，使分子间距离更为接近，碰撞几率增高，使燃烧反应更易进行。压力降低，则爆炸极限范围缩小；当压力降至一定值时，其上限与下限重合，此时对应的压力称为混合系的临界压力。压力降至临界压力以下，系统便不成为爆炸系统(个别气体有反常现象)。混合系中所含惰性气体量增加，爆炸极限范围缩小，惰性气体浓度提高到某一数值，混合系就不能爆炸。容器、管子直径越小，则爆炸范围就越小。当管径(火焰通道)小到一定程度时，单位体积火焰所对应的固体冷却表面散出的热量就会大于产生的热量，火焰便会中断熄灭。火焰不能传播的最大管径称为该混合系的临界直径。点火能的强度高、热表面的面积大、点火源与混合物的接触时间不等都会使爆炸极限扩大。除上述因素外，混合系接触的封闭外壳的材质、机械杂质、光照、表面活性物质等都可能影响到爆炸极限范围。 与可燃物的危害 可燃性混合物的爆炸极限范围越宽、爆炸下限越低和爆炸上限越高时，其爆炸危险性越大。这是因为爆炸极限越宽则出现爆炸条件的机会就多；爆炸下限越低则可燃物稍有泄漏就会形成爆炸条件；爆炸上限越高则有少量空气渗入容器，就能与容器内的可燃物混合形成爆炸条件。应当指出，可燃性混合物的浓度高于爆炸上限时，虽然不会着火和爆炸，但当它从容器或管道里逸出，重新接触空气时却能燃烧，仍有发生着火的危险。 爆炸极限的表示方法 气体或蒸汽爆炸极限是以可燃性物质在混合物中所占体积的百分比(%)来表示的，如氢与空气混合物的爆炸极限为4%～75%。可燃粉尘的爆炸极限是以可燃性物质在混合物中所占体积的质量比g/m^3来表示的，例如铝粉的爆炸极限为40g/m^3。 可燃性蒸气的爆炸极限值 可燃性蒸气的爆炸极限值是由可燃液体表面产生的蒸气浓度决定的。对于可燃液体而言，爆炸下限浓度对应的闪点温度又可以称为爆炸下限温度；爆炸上限浓度对应的液体温度又可以称为爆炸上限温度。 可燃气体或蒸气分子式爆炸极限(%) 可燃气体或蒸气分子式爆炸极限(%) 下限上限 氢气H24.074.2 氨NH315.527 一氧化碳CO12.574.2 甲烷CH45.314 乙烷C2H63.012.5 乙烯C2H43.132 乙炔 C2H22.281 苯C6H61.47.1 甲苯 C7H81.46.70 环氧乙烷 C2H4O3.080.0 乙醚 (C2H5)O1.948.0 乙醛 CH3CHO4.155.0 丙酮 (CH3)2CO3.011.0 乙醇 C2H5OH4.319.0 甲醇 CH3OH5.536 醋酸乙酯C4H8O22.59 常用可燃气体爆炸极限数据表 常用可燃气体爆炸极限数据表(LEL/UEL及毒性) 物质名称分子式爆炸浓度(V%)毒性 下限LEL上限UEL 甲烷CH4515—— 乙烷C2H6315.5 丙烷C3H82.19.5 丁烷 C4H101.98.5 戊烷（液体）C5H121.47.8 己烷（液体）C6H141.17.5 庚烷（液体）CH3(CH2)5CH31.16.7 辛烷（液体）C8H1816.5 乙烯C2H42.736 丙烯C3H6211.1 丁烯 C4H81.610 丁二烯C4H6212低毒 乙炔C3H42.5100 环丙烷C3H62.410.4 煤油（液体）C10-C160.65 城市煤气4 液化石油气 112 汽油（液体）C4-C121.15.9 松节油（液体）C10H160.8 苯（液体）C6H61.37.1中等 甲苯C6H5CH31.27.1低毒 氯乙烷C2H5Cl3.815.4中等 氯乙烯 C2H3Cl3.633 氯丙烯C3H5Cl2.911.2中等 1.2二氯乙烷ClCH2CH2Cl6.216高毒 四氯化碳CCl4轻微麻醉 三氯甲烷CHCl3中等 环氧乙烷C2H4O3100中等 甲胺CH3NH24.920.1中等 乙胺CH3CH2NH23.514中等 苯胺C6H5NH21.311高毒 二甲胺 (CH3)2NH2.814.4中等 乙二胺H2NCH2CH2NH2低毒 甲醇（液体）CH3OH6.736 乙醇（液体）C2H5OH3.319 正丁醇（液体）C4H9OH1.411.2 甲醛 HCHO773 乙醛C2H4O460 丙醛（液体）C2H5CHO2.917 乙酸甲酯CH3COOCH33.116 乙酸CH3COOH5.416低毒 乙酸乙酯CH3COOC2H52.211 丙酮C3H6O2.612.8 丁酮 C4H8O1.810 氰化氢(氢氰酸)HCN5.640剧毒 丙烯氰 C3H3N2.828高毒 氯气Cl2刺激 氯化氢HCl 氨气NH31625低毒 硫化氢H2S4.345.5神经 二氧化硫 SO2中等 二硫化碳CS21.350 臭氧O3刺激 一氧化碳CO12.574.2剧毒 氢H2474.5

我与父亲不相见已二年余了，我最不能忘记的是他的背影。  那年冬天，祖母死了，父亲的差使也交卸了，正是祸不单行的日子。我从zz到周口，打算跟着父亲奔丧回家。到周口见着父亲，看见满院狼籍的东西，又想起祖母，不禁簌簌地流下眼泪。父亲说：“事已如此，不必难过，好在天无绝人之路！&dquo;  回家变卖典质，父亲还了亏空；又借钱办了丧事。这些日子，家中光景很是惨淡，一半为了丧事，一半为了父亲赋闲。丧事完毕，父亲要到外地谋事，我也要回zz念书，我们便同行。  到zz时，有朋友约去游逛，勾留了一日；第二日上午便须渡江到浦口，下午上车北去。父亲因为事忙，本已说定不送我，叫旅馆里一个熟识的茶房陪我同去。他再三嘱咐茶房，甚是仔细。但他终于不放心，怕茶房不妥贴；颇踌躇了一会。其实我那年已二十岁，zz已来往过两三次，是没有什么要紧的了。他踌躇了一会，终于决定还是自己送我去。我再三劝他不必去；他只说：“不要紧，他们去不好！&dquo;  我们过了江，进了车站。我买票，他忙着照看行李。行李太多了，得向脚夫行些小费才可过去。他便又忙着和他们讲价钱。我那时真是聪明过分，总觉他说话不大漂亮，非自己插嘴不可，但他终于讲定了价钱；就送我上车。他给我拣定了靠车门的一张椅子；我将他给我做的紫毛大衣铺好座位。他嘱我路上小心，夜里要警醒些，不要受凉。又嘱托茶房好好照应我。我心里暗笑他的迂；他们只认得钱，托他们只是白托！而且我这样大年纪的人，难道还不能料理自己么？唉，我现在想想，那时真是太聪明了！  我说道：“爸爸，你走吧。&dquo;他往车外看了看说：“我买几个橘子去。你就在此地，不要走动。&dquo;我看那边月台的栅栏外有几个卖东西的等着顾客。走到那边月台，须穿过铁道，须跳下去又爬上去。父亲是一个胖子，走过去自然要费事些。我本来要去的，他不肯，只好让他去。我看见他戴着黑布小帽，穿着黑布大马褂，深青布棉袍，蹒跚地走到铁道边，慢慢探身下去，尚不大难。可是他穿过铁道，要爬上那边月台，就不容易了。他用两手攀着上面，两脚再向上缩；他肥胖的身子向左微倾，显出努力的样子，这时我看见他的背影，我的泪很快地流下来了。我赶紧拭干了泪。怕他看见，也怕别人看见。我再向外看时，他已抱了朱红的橘子往回走了。过铁道时，他先将桔子散放在地上，自己慢慢爬下，再抱起橘子走。到这边时，我赶紧去搀他。他和我走到车上，将橘子一股脑儿放在我的皮大衣上。于是扑扑衣上的泥土，心里很轻松似的。过一会说：“我走了，到那边来信！&dquo;我望着他走出去。他走了几步，回过头看见我，说：“进去吧，里边没人。&dquo;等他的背影混入来来往往的人里，再找不着了，我便进来坐下，我的眼泪又来了。  近几年来，父亲和我都是东奔西走，家中光景是一日不如一日。他少年出外谋生，独立支持，做了许多大事。哪知老境却如此颓唐！他触目伤怀，自然情不能自已。情郁于中，自然要发之于外；家庭琐屑便往往触他之怒。他待我渐渐不同往日。但最近两年不见，他终于忘却我的不好，只是惦记着我，惦记着我的儿子。我北来后，他写了一信给我，信中说道：“我身体平安，惟膀子疼痛厉害，举箸提笔，诸多不便，大约大去之期不远矣。&dquo;我读到此处，在晶莹的泪光中，又看见那肥胖的、青布棉袍黑布马褂的背影。唉！我不知何时再能与他相见！ 

1、学历代表你的过去，财力代表现在的努力，学习能力代表将来的成就。大多数人都想要改造世界，但却罕有人想改造自己。无论你在好单位还是一时不得志，都请你保持学习，这是你未来立足之本。 2、你很细节，其实第一份工作是要找一个平台，要在这个平台上修好自己的管道，作出自己的特色，最终是要指点江山的，最终达到“不想做什么，就不做什么&dquo;的状态。 3、无论是工作还是做人，傻子才用嘴说话；聪明的人用脑子说话，智慧的人用心说话。 4、你不需要知道四个Q是否代表情商智商美商等等，你不想要去做一个练达的职场人。你只要 知道四个Q是奥迪就行了。 5、今天看了杜拉拉想做行政管理，明天看了王拉拉，李拉拉，你该想做什么了？ 6、面试需要的，是一种双赢的局面，在这过程中，求职者应该更多关注的，是用人单位的买点，而非自己的卖点。 7、每个初入职场的新人都觉得应该树立自己的榜样，并以此为努力的方向。其实是不必贤于弟子，你需要超越的，只是自己。 8、在工作方式的选择上，男人关注的是大气，女人关注的是细节。 9、放弃该放弃的是无奈；放弃不该放弃的是无能；不放弃该放弃的是无知；不放弃不该放弃的是执着。 10、企业用人的态度是：二十岁时看此人可不可教，三十岁时看此人可不可用，四十岁时看此人可不可捧。 11、做任何人事的时候都是，凭良心，干本分。 12、我要说的话可能会很冷血，但是可怜之人必有可恨之处。你之前花了一年的时间去发传单，你自己还觉得自己很能吃苦，而这完全是无意义的，对你将来的职业发展没有任何用处。 13、在职场中，眼泪并不代表什么；这个世界之所以灿烂，不是因为阳光，而是因为你的笑。