高温风机使用中的弊病 (1)国产耐300~700℃的高温风机,不经处理的高温烟尘直接通过引风机,如风机水冷系統冷却装置断水等控制失效时,可引起主轴、轴承的变形,破坏叶轮旋转的动平衠而引发振动,故紧急事故发生率较高。 (2)高温风机的启动,当温差很大时,如不认真对待,电机易超载,有被烧毁的危险。 (3)高温除尘系统输气管道气密性较差,若漏风率超过20%时,使管内气温下降过快,气体中水份易结露,使粉尘粘在叶轮上,都会导致风机运行的全压和内效率均下降;与此同时运行风量和实耗功率均增大,继而使吸风点源的通风效果变差。 (4)由于气体的粘度随温度的增高而增大,輸气管道和滤袋的压力损失直接与气体的粘性成正比。因此高温输送气体时,使管网阻力增加,引起风机额定风量和功率不足,导致通风机内效率降低。 (5)高温除尘系統应用正压大型组合袋滤器(室)时,热胀冷缩比较频繁。实践证明:当温度波动范围超过200℃时,袋滤器箱体的线膨胀可达40~50mm,这种频繁的热冲击将会影响箱体的气密性和收尘正常作业;当输气正压操作的袋室过滤有毒气体和粉尘时,需要设计随箱体滑动而又不漏风的密封结构要耗费过多的钢材。 (6)高温风机投入热运行后,由于风机叶轮强度不足与铸件或焊接件没有消除内应力时,都会产生热态反复振动;当运行中温度的急剧变化,引起风机轴的变形,将造成叶轮不平衡引起振动;又如热运行中突然停止运转时,使温度急剧下降,再开动时也产生振动。 实施高温废气烟尘中的先行余热再利用与诤化收尘,不但达到节能目的,并且处理后低温气体还能提高除尘的纤维过滤效率;与此同时风机进口低温≤300℃和做量含尘Fd≤200mg/Nm3又是提高风机内效率的有效途径。 输气不载尘的引风机制造中可免去耐磨材料及防磨措施;风机低温输气又是变流量调节的轴流式或离心式通风机均可采用无级调速的外旋电机。它具有机电合一、结构紧凑、高效、振动小以及运行中远程调节方便的优点。总之引风机可实现低温、微量含尘,达到一举多得。  

高温废气的冷却与粉尘净化回收 (1)高温气体冷却装置 高温烟气有4种冷却方式:间接水冷却、直接水冷却、间接空气冷却及直接空气冷却。 常用的有:在300℃以上时考虑余热利用,采用间接水冷;一般烟温在200℃以下时采用直接空冷,经济有效的只有这两种选择。 ①间接水冷却:利用水间接冷却,用金属做水冷夹层,通过管壁传热给流动的冷水带走热量。常用设备有冷水套管和水冷式热交换器。其中水冷套管简单,由于传热效率低所需传热面积大而很少应用;水冷式热交换器的传热效率高,设备和运行费较低,常用在初温300℃以上的余热利用。 ②直接空气冷却:用常温空气稀释冷却(掺冷风),混合段要求有足够长度,并设测温仪表,缺点是不适用烟温较高时,因冷却烟气所需空气量很大,所以只能适用于烟温在200℃以下。 (2)粉尘的净化回收 般高温炉窑烟尘诤化的引风机进气,可以不载尘Fd≤200mg/Nm3,也可以低浓度载尘Fd&l;30g/Nm3。水泥密的排尘浓度达20~80g/Nm3,新疆水泥窑达120g/Nm3。根据1977年统计美国运行的385台水泥回转客中有1/3在空尾预热器出口温度375~425℃,最高500℃,直接装 设了预收尘器和袋滤器或静电收尘器。从而使引风机进气装在除尘器之后不载尘,收尘效率达99.9%,滤袋平均寿命为2~4年。  

引风机高温载尘进气条件的讨论 1.1通风机的进气条件 一般用途通风机是以标准进气状态的空气(不含腐蚀性)、进气温度≤80℃、含生量Fd≤100mgNm3,无枯性和无纤维物质的空气为对象而进行产品设计和制造的高温风机分载尘和不载尘两种。单纯高温风机的气体含生量及硬质颗粒不大于150mg/m3。 1.2高温废气引风机的进气条件 (1)高温炉窑热运行设备的密闭式炉内机械排烟所用引风机进气介质条件为=450~950℃，最高=1200~1400℃,含尘浓度达Fd=30~130gN/m3。 (2)高温炉密热运行设备的半密淘式炉外机械排烟所用引风机进气介质条件为=50~300℃，含尘浓度Fd≤30gN/m3。 (3)热处理工艺设备,如各种加热炉、退火炉,必须使炉内高温气体的对流闭路循环达到均温,所用的循环风机进气介质条件为运行温度500~700℃或750~1050℃,含尘浓度Fd≤150gN/m3,这种高温风机不存在外排度气处理问题。 1.3.高温废气的处理及其程序 高温度气处理系统的烟气温度越高,体积越大,使系統工况处理风量越多,致使通风设备庞大;反之若处理烟气温度越低,则系統工况处理风量减小,使系統通风设备也变小型化,但其冷却装置却需增大,而处理烟气温度过低会引起高温烟气露点的形成。为此,一般高温烟气处理后的温控制在180~300℃之间。 (1)高温气体问题,70年代D・W・Spai等人得出:从技术经济上论证290~390℃时是高温纤维过滤材料的实际最大温度范围;从节能观点出发,认为处理后温度为300℃时是最经济的； (2)美国GCA公司的C.E.Billings和JE.Wide试验研究后发表过许多成果报告,其中在《袋滤器技术手册》中指出:纤维过滤器在低温气体小于300℃时收集粉尘的除尘过滤效率常高达99.99%。   (3)工业废气处理应有必要的程序,我国按既定的《工业污染物排放标准》和节能政策,首先将高温气体余热充分再利用或冷却处理;接着把废气中的粉尘诤化回收;最后用引风机进气低温和微量含尘直接达标排放。这是最经济的净化流程程序,必然使通风机达到节能、经济、稳定高效运行,也是通风机应用研究的发展方向。  

载尘对通风机特性的影响： (1)粉尘对风机特性线的影响 文献4证实,通风机的流体载尘对风机的全压曲线走势无影响,由于风机载尘浓度和粉尘流量的影响,因而载尘风机实耗功率增大了。当两种气体含尘浓度不同流量相同比较中,风机载尘的功率曲线与风机清洁空气的功率曲线相比,前者走势明显上移使功率增大,与此同时载尘风机的全压效率曲线与清洁空气的全压效率曲线相比,前者走势显著下降而效率降低。 (2)粉尘对流体阻力的影响 由于流体载尘使管网压力损失增加,导致流体载尘使笔直倾斜的管网阻力特性线与无变化的载尘风机全压曲线相交点左移。与此同时载尘风机功率曲线平行在清洁空气功率曲线之上,致使载尘风机实耗功率不足而迫于减少,使效率下降,最终运行结果导致额定流量显著减少。 (3)功率与压力损失的附加问题讨论 文献[4还提出了载尘风机増加功率与管网阻力附加值,笔者认为的欠缺说明载尘量数据的试验,也没有表明定量试验数据结果,只能作为定性说明。 此外20世纪50年代的前苏联《暖通设计手册》和日本的井伊谷钢一主编的《滤袋除尘手册》(1976年)中,铃木昭明指出:“除尘工程输气管道设计的含尘浓度在30gNm以下时,除尘管道压力损失的影响可忽略不计&dquo;。 笔者认为:通风机在管网中工作时,由于叶轮转速、风机导流器可调叶片或进口导叶节流调节、输气温度、大气压力的改变,因此引起通风机特性线改变。但是试验和实践证明: 输气含尘浓度F&g;30gNim的高载尘流量的增加会使通风机特性线发生急剧改变。  

1.1通风机管网阻力计算不准确的影响 实际通风除尘管道压力损失,由于某些原因都会与计算结果有所不同,这是不可避免的,因而设计规范中的计算最大允许误差为10%~15%。任何忽视这种必要的程序计算,都将对通风机运行效能的发挥产生重大影响,必须给予高度重视。 (1)通风机管网阻力计算额定值不准确的原因:管网阻力计算的粗疏和采用阻力系数不够准确;不合理的配置系統有效半径;确定风机进气条件不真实;选型随意缺乏应有的准则;施工监理忽视施工过程中现场设计变更的影响等。都会使计算结果与实际损耗误差超过30%甚至更多,导致选型的额定性能与实际运行性能不匹配,结果实际运行性能发生改变。如果计算阻力比实际需要过大时,离心通风机运行引起流量增大,就会使实耗功率显著增加,其结果是全压内效率降低,还使电机额定功率易超载,存在烧电机的危险,但对笔直倾斜的全压曲线流量变化影响较小;反之必然引起运行流量减少,实耗功率随之降低,风机内效率下降。与此同时,由于流量减少,引起除尘系统风管内流速降低,促使粉尘沉降。这两种情况都会造成风机长期处于轻载低效不节能运行状态。 (2)通风机选型全压额定值不准确的后果:处理高温炉密所排出的度气,如选型引风机的负压过大时,会破坏炉内正常热平衡,由于加大了引风量,使炉内温度下降而影响燃烧或加热,导致热源损失的能量增加;当引风机排送含尘废气,污染源处保持足够密闭形成的负压状态,能够有效地防止有害污染物扩散。如风机的负压过大时,不仅使各点污染源处吸走过多的物料引起增加耗损,还增加除尘管道磨损和增大处理量,使负压除尘器的枓斗内棚料,引起卸料困难。为此在运行中被迫停机间断定时排料;此外,除尘器灰斗下部法兰盘处若吸入雨水和湿气还会使灰斗料板结,造成排料堵塞。 1.2负荷波动的风机型式选择 由于生产过程中工况能源和原料消耗的周期性变化,使炉内温度波动较大。因此引起出炉产生的烟气量变化达士20%~30%,引风机之所以不宜选用前向风机,是因为前向风机的功率曲线陡峭。当管网压力损失波动增大时,运行中的电机易超载,有被烧毁的危险,故应选用后向风机。 1.3装机电容量的配备 风机选择配用电机功率裕量不宜过大或过小,过大会造成电机经常处于轻載运行,使电机的功率因数降低,从而浪费电耗;反之会使电机经常处于超载运行,导致电机升温过高绝缘易老化,使用寿命缩短,与此同时还可能造成难以启动。 1.4风机连接管不规范的后果 在诸多导致降低风机效率的原因中,风机进出口连接管不规范,经常被视为不重要却危害极大的因素。往往由于工程设计配置限制,被迫在风机进口装有直角弯管、单叶插板或蝶阀调节以及出口处装有逆向气流弯管,结果都会造成风机内效率显著降低。 (1)文献1指出:“用BM75/1200型单吸离心通风机进口直接装90°弯管时,与通常该型风机产品出厂试验值相比,前者全压内效率降低12%&dquo;。其原因是急变流场使进气不均匀产生涡流,改变了出厂试验空气动力特性的缘故。如果不可避免时,正确连接法应在远离进 口处安装带导流片的90°弯管之后,再将风机进气管加长3~6倍直径的平直长度。加长平直管后比仅装转向导流片还能多节电18% (2)双吸入离心通风机进口如只装弯管不装转向导流片时,则会引起两侧进风量相差18%,造成对轴承的轴向推力过大,叶轮磨损不均,导致额定风量下降20%,使全压效率下降,浪费了电能。 (3)离心通风机出口管的安装设计,只要注意做到按叶轮离心旋转方向,用顺向气流弯管取代逆向气流弯管。 (4)轴流通风机的进、出口连接管和扩散器的效率,安装设计不规范都会使内效率降低。 1.5不同型式通风机的合理启动 离心通风机要求系统全关闭空载启动;轴流通风机要求系统全开启有载启动;高温风机在常温条件下启动时,由于空气受热体积膨胀,密度变小,风机产生压力低,所需功率比常温风机小很多,因此常温条件下启动应将系统全关闭空载启动。 1.6正确对待通风机的联合工作 通风机并联与串联工作时,由于风机性能要有所降低,运行工况复杂,因此一般尽量不采用。并联优先使用双吸入风机,因两台并联系統的压损过大时,起不到增加流量的作用。并联多台风机公用一台大型组合袋滤室时,对应袋滤室也应封闭,分隔成并联系統进行过滤，只有系統风量小,而压力高时,串联风机才是合理的。常见串联两台相同型号离心通风机的除尘器系統,一台载尘的风机进口管网负压输送,经除尘器净化后再串联另一台不载尘的风机进口管网负压输送排至大气。这两台串联风机的实际效率和实耗功率均不相等,不如采用两台不载尘的风机串联工作性能好。在以往许多工程中均有采用并联或串联风机的应用。 实例,但并没有现场实测去验证实际效率如何,值得引起重视和纠正。 1.7风机进气温度确定虚高导致性能降低 高温炉窑废气处理的除尘风机选型时,因选型确定进口气温不确切,而采用睡时最高气温或大量漏风,引起急剧温降或言目提高气温,造成实际运行中气温低于选型气温较多,结果造成运行风机内效率降低和功率增大,导致设计额定流量减少。例如某电解铝厂选用Y4-73型引风机,=200C,n=83%,实际运行=100-150时,估计全压内效率只有30%~40%;又如当高温输气管道采用砖砌,砼等材料的气密性较差,造成滲进冷风量达30%~50%,从而使管内气温下降过快,使风机运行的全压降低,流量和电耗增大,继而导致污染处设计抽风量减少30%。 1.8滤袋单室过滤风量的划分不宜过大 除尘系統的多室组合结构的袋滤室(又称袋房),常用逐室中断滤尘操作进行清灰作业,一般单室过滤风量(也是辅机清灰风机的风量)不宜超过每台主风机风量的20%,这样就不会导致运行中主风机内效率下降。由于过滤的过程中始终有一个单室滤袋组轮流在停风(停止过滤)进行清灰。因此停风单室的多余风量引起其它室增加,导致系統阻力增加,结果造成主风机风量减少,全压内效率下降。 云南水口山矿务局杜式剑的设计实践1988年经验总结提出:“单室收尘过滤面积以不超过500m2为佳;第三铅冶炼厂新袋反吹清灰面积占总过滤面积的49%,使有效过滤总面积提高到95%以上。但是单室过面积过小,会使清灰机构复杂化,或过分延长清灰周期达不到清灰效果&dquo;。大型多室袋滤房,设多台清灰风机既可使主风机和清灰风机均达到节能,又能提高有效过滤总面积,同时也有利于自动控制。 国外一些风机公司在供货的同时,要求用户提供例如风机进、出口连接管的合理配件订货图,无疑这是一种能有助于通风机高效率运行的有效方法。        

1.分类 按照密闭罩和工艺设备的配置关系,防尘密闭罩可分为三类。 1)局部密闭罩它只对局部产尘点进行密闭,如图5-7所示。它的排风量小,经济性好。适用于含尘气流速度低、瞬时增压不大的扬尘点。 2)整体密闭罩产尘设备大部或全部密闭,只有传动设备留在罩外,如图5-8所示。适用于有振动或含尘气流速度高的设备。 3)大容积密闭罩(密聞小室)如图5-9所示,它把振动筛、提升机等设备全部密闭在小室内,工人可直接进入室内检修。这种密闭方式适用于多点产尘、阵发性产尘、尘化气流速度大的设备或地点。它的缺点是占地面积大,材料消耗多。  

局部排风的设计原则 1.局部排风罩应尽可能包或靠近有害物源,使有害物源局限于较小的局部空间。应尽可能减小吸气范围,便于捕集和控制。 2.排风罩的吸气气流方向应尽可能与污染气流运动方向一致。 3.已被污染的吸入气流不允许通过人的呼吸区。设计时要充分考虑操作人员的位置和活动范圄。 4.排风罩应力求结构简单、造价低,便于安装和维护 5.局部排风罩的配置应与生产工艺协调一致,カ求不影响工艺操作。 6.要尽可能避免和减弱干扰气流和穿堂风、送风气流等对吸气气流的影响。  

按照工作原理的不同,局部排风罩可分为以下几种类型： 1.密闭罩 如图5-1所示,它把有害物源全部密闭在單内,从罩外吸入空气,使軍内保持负压。它只需要较小的排风量就能对有害物进行有效控制。用于除尘系统的密闭軍也称防尘密闭罩,如图5-2所示。 2.柜式排风罩(通风柜) 柜式排风軍如图5-3所示,它的结构与密闭罩相似,只是軍的一面全部散开。大型的室式通风柜,操作人员可直接进入柜内工作,适用于喷漆、粉状物料装袋等。 3.外部吸气罩 由于工艺条件限制,生产设备不能密闭时,可采用外部吸气罩。它是利用排风气流的作用,在有害物散发地点造成一定的吸入速度,使有害物吸入内。这类排风罩统称外部吸气軍,见图5-4。按照吸气气流运动方向的不同,分为上吸式、侧吸式和下吸式。 4.接受式排风罩 有些生产过程或设备本身会产生或诱导一定的气流运动,如高温热源上部的对流气流等。对这类情况,只需把排风軍设在污染气流前方,有害物会随气流直接进入罩内,见图5-5。这类排风罩称为接受罩。 5.吹吸式排风罩 吹吸式排风罩是利用射流能量密樂、速度衰减慢,而吸气气流速度衰减快的特点。把两者结合起来,使有害物得到有效控制的一种方法,见图5-6。它具有风量小,控制效果好,抗干扰能力强,不影响工艺操作等特点。  

    局部排风系统是利用局部气流直接在有害物质产生地点对其加以控制或捕集,不使其扩散到车间作业地带。与全面通风方法相比,它具有排风量小、控制效果好等优点。因此在放散热、蒸汽或有害物质的建筑物内,应首先考虑采用局部排风。只有不能采用局部排风或采用局部排风后达不到卫生标准要求时,再采用全面通风。    局部排风罩是局部排风系统的重要组成部分。它的效能对整个局部排风系统的技术经济性能具有十分重要的影响。设计完善的局部排风罩用较小的风量即可获得最佳的控制效果,保证车间作业地带的有害物质浓度符合卫生标准的要求。    

今天努力学了PS，某宝购买的资料，雄心勃勃要学会他，可以发现学习了以后，这个软件的强大和巧妙，自己努力的地方太多了。 希望赶快学会，把我的网站慢慢做起来，能改善一下生活，同时提高家庭对抗风机的能力。