1.1通风机管网阻力计算不准确的影响 实际通风除尘管道压力损失,由于某些原因都会与计算结果有所不同,这是不可避免的,因而设计规范中的计算最大允许误差为10%~15%。任何忽视这种必要的程序计算,都将对通风机运行效能的发挥产生重大影响,必须给予高度重视。 (1)通风机管网阻力计算额定值不准确的原因:管网阻力计算的粗疏和采用阻力系数不够准确;不合理的配置系統有效半径;确定风机进气条件不真实;选型随意缺乏应有的准则;施工监理忽视施工过程中现场设计变更的影响等。都会使计算结果与实际损耗误差超过30%甚至更多,导致选型的额定性能与实际运行性能不匹配,结果实际运行性能发生改变。如果计算阻力比实际需要过大时,离心通风机运行引起流量增大,就会使实耗功率显著增加,其结果是全压内效率降低,还使电机额定功率易超载,存在烧电机的危险,但对笔直倾斜的全压曲线流量变化影响较小;反之必然引起运行流量减少,实耗功率随之降低,风机内效率下降。与此同时,由于流量减少,引起除尘系统风管内流速降低,促使粉尘沉降。这两种情况都会造成风机长期处于轻载低效不节能运行状态。 (2)通风机选型全压额定值不准确的后果:处理高温炉密所排出的度气,如选型引风机的负压过大时,会破坏炉内正常热平衡,由于加大了引风量,使炉内温度下降而影响燃烧或加热,导致热源损失的能量增加;当引风机排送含尘废气,污染源处保持足够密闭形成的负压状态,能够有效地防止有害污染物扩散。如风机的负压过大时,不仅使各点污染源处吸走过多的物料引起增加耗损,还增加除尘管道磨损和增大处理量,使负压除尘器的枓斗内棚料,引起卸料困难。为此在运行中被迫停机间断定时排料;此外,除尘器灰斗下部法兰盘处若吸入雨水和湿气还会使灰斗料板结,造成排料堵塞。 1.2负荷波动的风机型式选择 由于生产过程中工况能源和原料消耗的周期性变化,使炉内温度波动较大。因此引起出炉产生的烟气量变化达士20%~30%,引风机之所以不宜选用前向风机,是因为前向风机的功率曲线陡峭。当管网压力损失波动增大时,运行中的电机易超载,有被烧毁的危险,故应选用后向风机。 1.3装机电容量的配备 风机选择配用电机功率裕量不宜过大或过小,过大会造成电机经常处于轻載运行,使电机的功率因数降低,从而浪费电耗;反之会使电机经常处于超载运行,导致电机升温过高绝缘易老化,使用寿命缩短,与此同时还可能造成难以启动。 1.4风机连接管不规范的后果 在诸多导致降低风机效率的原因中,风机进出口连接管不规范,经常被视为不重要却危害极大的因素。往往由于工程设计配置限制,被迫在风机进口装有直角弯管、单叶插板或蝶阀调节以及出口处装有逆向气流弯管,结果都会造成风机内效率显著降低。 (1)文献1指出:“用BM75/1200型单吸离心通风机进口直接装90°弯管时,与通常该型风机产品出厂试验值相比,前者全压内效率降低12%&dquo;。其原因是急变流场使进气不均匀产生涡流,改变了出厂试验空气动力特性的缘故。如果不可避免时,正确连接法应在远离进 口处安装带导流片的90°弯管之后,再将风机进气管加长3~6倍直径的平直长度。加长平直管后比仅装转向导流片还能多节电18% (2)双吸入离心通风机进口如只装弯管不装转向导流片时,则会引起两侧进风量相差18%,造成对轴承的轴向推力过大,叶轮磨损不均,导致额定风量下降20%,使全压效率下降,浪费了电能。 (3)离心通风机出口管的安装设计,只要注意做到按叶轮离心旋转方向,用顺向气流弯管取代逆向气流弯管。 (4)轴流通风机的进、出口连接管和扩散器的效率,安装设计不规范都会使内效率降低。 1.5不同型式通风机的合理启动 离心通风机要求系统全关闭空载启动;轴流通风机要求系统全开启有载启动;高温风机在常温条件下启动时,由于空气受热体积膨胀,密度变小,风机产生压力低,所需功率比常温风机小很多,因此常温条件下启动应将系统全关闭空载启动。 1.6正确对待通风机的联合工作 通风机并联与串联工作时,由于风机性能要有所降低,运行工况复杂,因此一般尽量不采用。并联优先使用双吸入风机,因两台并联系統的压损过大时,起不到增加流量的作用。并联多台风机公用一台大型组合袋滤室时,对应袋滤室也应封闭,分隔成并联系統进行过滤，只有系統风量小,而压力高时,串联风机才是合理的。常见串联两台相同型号离心通风机的除尘器系統,一台载尘的风机进口管网负压输送,经除尘器净化后再串联另一台不载尘的风机进口管网负压输送排至大气。这两台串联风机的实际效率和实耗功率均不相等,不如采用两台不载尘的风机串联工作性能好。在以往许多工程中均有采用并联或串联风机的应用。 实例,但并没有现场实测去验证实际效率如何,值得引起重视和纠正。 1.7风机进气温度确定虚高导致性能降低 高温炉窑废气处理的除尘风机选型时,因选型确定进口气温不确切,而采用睡时最高气温或大量漏风,引起急剧温降或言目提高气温,造成实际运行中气温低于选型气温较多,结果造成运行风机内效率降低和功率增大,导致设计额定流量减少。例如某电解铝厂选用Y4-73型引风机,=200C,n=83%,实际运行=100-150时,估计全压内效率只有30%~40%;又如当高温输气管道采用砖砌,砼等材料的气密性较差,造成滲进冷风量达30%~50%,从而使管内气温下降过快,使风机运行的全压降低,流量和电耗增大,继而导致污染处设计抽风量减少30%。 1.8滤袋单室过滤风量的划分不宜过大 除尘系統的多室组合结构的袋滤室(又称袋房),常用逐室中断滤尘操作进行清灰作业,一般单室过滤风量(也是辅机清灰风机的风量)不宜超过每台主风机风量的20%,这样就不会导致运行中主风机内效率下降。由于过滤的过程中始终有一个单室滤袋组轮流在停风(停止过滤)进行清灰。因此停风单室的多余风量引起其它室增加,导致系統阻力增加,结果造成主风机风量减少,全压内效率下降。 云南水口山矿务局杜式剑的设计实践1988年经验总结提出:“单室收尘过滤面积以不超过500m2为佳;第三铅冶炼厂新袋反吹清灰面积占总过滤面积的49%,使有效过滤总面积提高到95%以上。但是单室过面积过小,会使清灰机构复杂化,或过分延长清灰周期达不到清灰效果&dquo;。大型多室袋滤房,设多台清灰风机既可使主风机和清灰风机均达到节能,又能提高有效过滤总面积,同时也有利于自动控制。 国外一些风机公司在供货的同时,要求用户提供例如风机进、出口连接管的合理配件订货图,无疑这是一种能有助于通风机高效率运行的有效方法。        

引风机高温载尘进气条件的讨论 1.1通风机的进气条件 一般用途通风机是以标准进气状态的空气(不含腐蚀性)、进气温度≤80℃、含生量Fd≤100mgNm3,无枯性和无纤维物质的空气为对象而进行产品设计和制造的高温风机分载尘和不载尘两种。单纯高温风机的气体含生量及硬质颗粒不大于150mg/m3。 1.2高温废气引风机的进气条件 (1)高温炉窑热运行设备的密闭式炉内机械排烟所用引风机进气介质条件为=450~950℃，最高=1200~1400℃,含尘浓度达Fd=30~130gN/m3。 (2)高温炉密热运行设备的半密淘式炉外机械排烟所用引风机进气介质条件为=50~300℃，含尘浓度Fd≤30gN/m3。 (3)热处理工艺设备,如各种加热炉、退火炉,必须使炉内高温气体的对流闭路循环达到均温,所用的循环风机进气介质条件为运行温度500~700℃或750~1050℃,含尘浓度Fd≤150gN/m3,这种高温风机不存在外排度气处理问题。 1.3.高温废气的处理及其程序 高温度气处理系统的烟气温度越高,体积越大,使系統工况处理风量越多,致使通风设备庞大;反之若处理烟气温度越低,则系統工况处理风量减小,使系統通风设备也变小型化,但其冷却装置却需增大,而处理烟气温度过低会引起高温烟气露点的形成。为此,一般高温烟气处理后的温控制在180~300℃之间。 (1)高温气体问题,70年代D・W・Spai等人得出:从技术经济上论证290~390℃时是高温纤维过滤材料的实际最大温度范围;从节能观点出发,认为处理后温度为300℃时是最经济的； (2)美国GCA公司的C.E.Billings和JE.Wide试验研究后发表过许多成果报告,其中在《袋滤器技术手册》中指出:纤维过滤器在低温气体小于300℃时收集粉尘的除尘过滤效率常高达99.99%。   (3)工业废气处理应有必要的程序,我国按既定的《工业污染物排放标准》和节能政策,首先将高温气体余热充分再利用或冷却处理;接着把废气中的粉尘诤化回收;最后用引风机进气低温和微量含尘直接达标排放。这是最经济的净化流程程序,必然使通风机达到节能、经济、稳定高效运行,也是通风机应用研究的发展方向。