目前，我国风机行业同国际风机行业相比存在的比较突出的问题是：行业内中小企业新产品开发能力弱、工艺创新及管理水平低；中小风机企业管理方式粗放；大量产品集中在中低档次、缺乏有国际影响力的产品品牌；行业整体散乱情况依然较为严重。 　　从行业内企业发展情况来看，近年来，江苏省、浙江省和山东省的民营企业发展速度很快，已经成为行业中的一支生力军。一些发展速度较快的民营企业，在完成了原始积累后，不断发展壮大。他们紧跟市场变化，及时调整产品结构，对产品质量的要求也在不断提高。为了增强竞争力，他们加大购置检测设备、实验设备以及扩大厂房的资金投入，加工能力及技术水平提高很快，同时还重视人才的培养与引进，企业已开始向规范化、标准化方向发展。 　　在风机行业企业的产能扩展及技术改造方面，近几年呈现出跨越式的发展，这一方面得益于近几年风机市场强劲需求的拉动，另一方面也是受风机企业扩大生产规模、提升加工制造水平、进而提升企业竞争力的主观愿望的驱动，技改工作的开展固然有提升风机行业企业规模和生产集中度及竞争力的客观效果，但由于仍存在行业企业数量多、规格小及水平参差不齐等实际问题，因之随着市场需求的回落和国外风机制造商大规模进入国内市场，行业竞争将进一步加剧，这也将促进行业企业间的购并、整合和转型。 　　在产品的销售机市场竞争方面，国外厂商近几年在中国的扩展势头愈来愈强，多家外国公司在国内建造生产及销售基地，扩大市场份额，积极向各个行业渗透，国外厂商先进的管理、经营理念，丰富的市场实战及拓展经验和各具特色的产品系列将会对国内厂商产生强调的挑战和冲击，国内生产企业感受到的将会是愈来愈激烈的国内外同业者的竞争。 　　推进行业优势企业间的购并、整合，尽快打造一批有国际市场影响力的品牌，尽快建成一批有较大规模的和实力、有较强产品研发和技术支持能力的大型企业，如此方能在与国外同行的竞争中保持一定的优势并不断得以发展。

运行人员发现夏季午间高温烈日时段，该变压器上层油面温度达油面达到上限值，变压器油会从呼吸器油杯处渗出，为避免油溢出后造成冬季低温天气油位过低而需专门停电补油，高温烈日下，尝试采用一台功率为风量为扮的节能低噪声轴流风机辅助降温，取得了意想不到的效果，变压器油不再从呼吸器处渗出，上层油温也从降至尽管矿企业对较大容量的温浸自冷式变压器采用辅助风冷只是一种权宜之计，但这是一种简单易行投资小运行费用低使用效果好的方法。上层油温下降不仅可延长变压器的运行使用寿命，还能提高变压器的过载能力，减缓其过载所造成的负面影响。变压器油温在范围内，温度每升高其绝缘寿命损失增加一倍简称六度法则室外变压器采用风机辅助降温时应注意以下事项车甫助双冷装置约作用采用能够在室外使用的节能低噪声轴流风机，这种风机不仅风量大，消耗的功率小的风机风量就可达儿，还可避免过高的噪音干扰周围环境，掩盖变压器的异常声响，而造成故障不能及时发现。风机容量大固然降温效果好，但耗用功率也相应增加，反过来又会增加变压器的发热。推荐采用的风机风量可达扮，其它变压器可根据具体情况参照选择。但辅助风冷装置停用，须待变压器上层油温降至以下，以免风冷装置停用后上层油温反弹超过其上限值。周围环境温度不超过时，变压器运行的上层油面最高温度不应超过为保证变压器油及绝缘在长期使用条件下不致迅速地劣化变质，变压器的上层油温不宜经常超过奥不同电压等级变压器冷却方式选择目前，及以下电压等级的变变压器普遍采用油浸自冷方式干式变压器采用较少，为避免风扇噪音影响生态环境，变压器也开始采用油浸自冷方式当然散热器规格须加大，特定情况下油浸自冷式变压器加装辅助风冷设备会取得好的运行效果。  

尾罩扩腔烘干机的尾罩进行了扩腔，扩腔后的尾罩里面安装了百叶格栅，尾气经折射后排出，尾气中大部分粗粒在此沉降，从而降低了收尘器入口粉尘浓度。收尘器与引风机的改造。显然，原收尘器的处理能力不够，且收尘效率较差。更换选用XL2500收尘器，其处理风量35000～/h.改造后的旋风收尘器入风口改水平进风为向下倾斜进风，克服了水平段糊料堆积的紊流现象；切向进风口采用倒梯形结构，消除上灰环现象；旋风子的设计，结合理论与实际优选最佳尺寸；在旋风子出风口下端挂一长链，是清除锥体积灰的有效办法；筒体外壁进行保温以防结露。当然，防结露的关键还是要求烘干机的出口风温大于75℃，这与热风炉的正常稳定供热及热工监控有关。 　　尾气引风机的改造选型原引风机的处理风量不足，而压头偏大。估算系/h.所以选机的电机即可适用。其风量37100～68250m尾气管道扩径改造系统热工监控因为尿基的熔点在115℃左右，对温度较敏感。要求严格控制干燥机进口温度，而出口废气温度又不能低于75℃，否则，收尘器易结露粘壁。故要求烘干系统有较好的热工监控，以保证系统有安全稳定、持续运行的良好工况。而控制的关键点在于热风炉。主要监控点：给煤量通过变频调速圆盘控制，显示频率信号；给风量与给煤量对应；通过电动蝶阀控制，显示压力信号和阀位开度信号；燃烧炉膛温度显示工作温度；炉膛负压显示工作压力；干燥机入口温度通过炉尾冷风蝶阀配合和喷射风机的冷风阀调节，显示工艺温度；干燥机出口废气温度决定干燥后的肥料终水分和收尘器的入口环境，通过调整供热量和入料量，显示工艺温度。

改变风机的转速，就可以改变风机对应的风量、风压及所耗功率，以满足除尘风量系统的要求。风机消耗的功率是按照三次方的关系下降的，因此节能效果非常显著。而且由于风机的效率随转速变化不是很大，因此，当转速变化的范围在20％左右时，可以不考虑效率的变化。 　　采用变频调速法能够很好的实现节能的目的。控制系统变频调速的实现钢铁生产除尘风机的变频控制系统涉及的软硬件组成及其控制方式包括PLC控制、电气控制、变频器、风机、管道及各种等。子程序、算法比较子程序等。 　　控制系统的硬件与软件设计，硬件设计在整个控制系统中，在硬件的选用上采用了SIEMENSS7-400系列的PLC、ET200M智能终端及合资厂生产的3501型智能负压变送器等相关的电气产品，此外系统中还采用了液力耦合器，罗茨水环真空机组输出功率为900KW，和AB公司的中压变频器，输出功率为630KW。软件设计变频控制系统中，在软件的编制上侧重于变频响应速度的问题，因此，通过现场采集生产数据并结合实际生产情况虚拟的给出对应管网的压力值，并且采用相应的仿人智能PID控制算法，提高了自动控制系统的稳态性能、响应速度，提高了变频系统的效率，起到了很好的效果。

473型风机减风节能方法的选择及效果杜贤流皖北煤电公司刘桥矿，安徽淮北235163提矿井经济效益。 　　矿用扇风机是矿井通风的主要动力。由于它的功率大，且日夜不停地连续运转，因此耗电量很大。 　　据统计，原全国统配煤矿平均主要扇风机电耗约占全矿电耗的17.因此，合理地使用扇风机，不仅关系到矿井的安全生产，而且对矿井的技术经济指标也有定的影响。 　　1概况刘桥矿1981年建成投产，原设计生产能力1动轮；2叶片3主轴4轮焚5螺旋型机壳；6前导器；7吸风筒；8锥形扩散器60万后经改造设计为90万前期和后期为中央边界式通风，中期增加南风井为中央边界和单翼对角混合式通风。中央风井风机原根据生产能力60万13选择安装。为适应南风井报废时矿井生产能力保持90万18的通风需求，必须更换原有的风机。中央风井原安装的两台风机，台为70B221Vo24型轴流式风机，另台为7082218型轴流式风机。 　　为满足矿井安全生产的需要，提前进行了风机改造工作，即更换成两台0473220离心式风机。风机改造后，由于此时矿井生产集中在南风井系统，从而导致中央风井主要扇风机能力暂时过大，风机运行所提供的风量8L7m3s比实际所需风量53.3m3s大得多，出现了吠马拉小车现象。为此，必须进行合理风量调节，以达到减风降耗的目的。 　　26473型风机构造及原理2.2原理当电动机经过传动机构带动动轮旋转时，叶道内的空气质点受到叶片的作用，沿叶道动轮外缘运动，并汇集于螺旋状的机壳中，而后由出口排入扩散器。与此同时，由于动轮中气流外流，因而在其入口处形成负压，吸风筒吸引外界空气进入动轮，形成了连续气流。 　　3减风节能方法的选择3.1调节前导器叶片角在风机的入风口和叶轮之间装有前导器，使进入叶轮气流的速度发生预旋转以达到调节风压之目少风量的目的。但当前导器角度调至35以下时，该风机发生振动，不能安全运行。通过分析，这主要是通过前导器进入机体的风量较小风速较高，使冲击机壳周边的射流冲击较大，同时，机壳由于负压较2.1构造0473型风机的构造1. 　　大，正面机壳因轴心部位及周围机壳承受因内外压差而产生的较大压强导致机壳发生振动。为此，单靠调节前导器叶片角度，不是最有效的方法。 　　3.2采用闸门调节风量由于0473型风机的电机输入功率随风量的增大而增加。因此，要达到减风降耗的目的，可采用闸门调节风量。但闸门增阻调节只是方法简单，并不是经济的调节方式，因闸门要消耗无用功。另外，由于井下回风分南北翼系统，当总回风量调至53.3m3s时，北翼系统风量过剩，而南翼系统风量不足。要满足南翼生产需要，必须将总回风量调至63.3m3S.因此，单靠闸门调节也达不到要求。 　　3.3调节主要扇风机运行速度在理论上，风机的风量风压轴功率分别与转速的次方成正比。因此，调节风机的速度也是节能的有效途径。降低风机转速般通过更换低转速小容量电机或采用串级调速装置来实施，但都需要3040万元左右的资金投入。因此，对于暂时的风量过剩，这也不是种经济的减风节能方法。 　　3.4调节叶片角和改变风阻联合进行以获得低能耗工况前己述及，单靠调节前导器角度和改变矿井风阻，都不是最有效的方式。为此，可采用联合方式。根据风机特性曲线分析2，先将前导器角度调至40，此时井下实测回风量6538.为此又对井下通风系统进行分析，以北翼13.3m3s南翼40mVs为前提，分别在北翼和南翼总回风道中增加风阻，以满足需要。 　　A调节前工况点；调节后工况点；3调节前特性曲线；a调节后特性曲线；丑调节前风阻；只调节后风阻4效果分析采用闸门调节和前导器调节，以及矿井风阻联合调节，风机运行的工况如1所列。 　　从1可以看出，采用联合调节的方式既是最安全可靠，又是最经济的调节方式，年节电约103.7万年节约电费46.6万元电价按45元贾4计算。 　　风机工况风量风压轴功率率前导器调节闸门调节联合调节不调节5结束语主要扇风机的运行特性受多种因素影响，实现主要扇风机的经济运行，既是个技术问，也是个经济问。从前面的分析可以看出，制定减风节能方法时，不能盲目地采取某种简单的方法，应对风机特性和矿井风阻进行充分的分析研宄，做到合理匹配，以便达到事半功倍的效果。 　　于淮南矿业学院通风与安全专业，皖北煤电公司刘桥矿通风工区副区长。 　　2001年中国国际矿业博览会暨中国矿业联合会年会将在厦门召开经国土资源部，外经贸部批准的中国矿业联合会年会暨国际矿业博览会，是中国矿业界适应经济全球化战略，迎接加入贾了，推进矿业市场化进程的次重要活动。通过举办大型年会和国际矿业博览会这特殊形式，为矿业界企事业单位矿业城市矿业机械设备生产厂商提供次交流展购销引销引资合作及交友的良好机会。欢迎广大中外矿业界客商在此次盛会上展现自己的先进技术和设备参加矿业主论坛和专业研讨会。

针对风机出力、效率偏低，可以有以下几方面的改进措施： 　　正确选择风机参数，使风机能处在最佳工作范围内运行。国内选择风机时，风量裕度一般在10%―20%内，风压裕度一般在15%―25%内，正确选择风机的参数重要的一点是要求制造厂准确提供风机需要克服的通风阻力，以及风机工作介质的温度。 　　正确设计烟风道，减少流量分配不均匀及局部阻力损失。对于风机进、出口烟风道，在距离风机出口2.5倍烟风道直径的范围内和在距离风机进口3倍烟风道直径的范围内，不应有弯头和其他影响气流的装置。 　　当根据布置的要求和其他原因，弯头和其他影响气流的装置不可避免地出现在上述范围内时，应装设导流板，且最好装设可调节的导流板，以便根据气流进、出口流速分布情况加以调整。 　　切割和接长风机叶片。当风机因容量过大或过小，使出力或效率偏低时，可采用切割或接长叶片的方法。当切割或接长风机叶片不超过叶轮直径5%时，风机效率变化不会太大。接长风机叶片，风机的流量。风压和功率增加；切割风机叶片，则风机的流量、风压和功率降低。

　　1引言离心风机内部流动公复杂的维粘性流动。 　　只凭借现有的试验手段要很好地测量其中流场的细微结构是非常困难的，甚至是不可能的。 　　如今，啊计算流体动力学技术运用于离心风机的实例己不少，但它们基本上是建立在些简化堪础的如单独译个离心叶轮的流道成单独铎十蜗壳或运用个流道巧蜗迭代计算的方法研究风机内部流动2，实际上这些算法都假设4机内流动足定常与讨称的。忽略了由于蜗壳型线的非对称性而导致叶轮各叶道内流动呈现的非对称流动特征，所以，用这些方法无法准确地捕捉到流场的真实信息；曾经也有人把整个转子与定子都考虑进去，但却把整个流场作为维来处理这样根本无法得到流场的维特性。 　　心风机在设计工况与变工况下进行了内部流场整机乍维姑性准定常1律。捕捉到了离心风机内部许多重要的流动现象，证实了由于蜗壳的非对称性而导致叶轮与蜗壳的相互作用时会引起整个流场1对称的流动特怔，通过付离心4机内流场果为探讨影响离心风机效率的原因改进叶型设计提高效率扩大运行工况范围等，提供了重要2基本方程及其数值方法收稿日期200247边修稿日期2002基本方程程组并配合8必，潘，湍流模型。时均奶程俎的守恒形式可以简4成Fv粘性迎量尖景Q源项矢试其达式可简写为存动力粘度揣流粘度，其值由8湍流模型而定以流热传导系数传导系数记义分别为数值计算方法对式⑴采基于时间推进法的，格阶精度。它对中间坐标采用中心离散格式，为了防止求解时发生振荡，方程中加上个非线性阶人工粘性项和个线性的阶人工粘性项。对时间坐标米用阶出1方法求解fU7dT=Fii为提高计算的速度与收敛性，本文采用了重网格循环的技术隐式残差光顺当地时间步长等加速收敛技木。 　　2.3边界条件的设定进口给定流动总压为大气静压力，流动总温为大气静温流动方向为轴向进气。出口给定背压5其它参数由内部外推。壁面给定绝热与无滑移条件。 　　流道与蜗壳间的动静部件之间信息传递采用冻结转户方法，呢，1叫1.处理5人以达至1整机计算的目的。 　　需竖指出的是，由于本文用的纪揣流模喂它为代数模型，故无须捉及边界糸件，木文后即为汁算结果收敛。 　　3计算结果与分析3.1计算实例况1的悠机数值计算。该离心风机的设计流试为4200，1屯设计压力为10425035额定转速为96，17.叶轮为后向单圆弧型，进口安装角为29，出口安装角为38，叶片数为。该离心风机外型意。 　　32计算网格为了便于给准边界条件，在计算时将风机进口管与出气管分别延长，使其进出口流动为均勾。 　　网格生成采用分区分块，技术，分别将叶轮与蜗壳内各布置约30万个网格，2给出了整个风机的维网格分布。 　　效率曲线与流量压比曲线。由3可知，风机的最高效率点正好是其设计流量点，当流量偏离设计流量时，效率都有所下降。这种变化趋势与以往风机的试验结果相致，这充分说明风机的整机计算结果是有效而可靠的。相反，如果用些简化模型，如单独计算蜗壳或个叶轮与蜗壳的迭代计算都很难得到如此的流量效率曲线。 　　以往的试验结果相致的，并且在设计工况的附近其曲线变化比较平坦，这说明该风机的工况范围较宽，性能较为理想。 　　由于本文是采用化3方程计算，且在计算中未采用壁面函数，故网格在固壁处须局部加密，并且第层网格离壁面的距离特别重要，它直接影响着计算的结果本文根据下述公式来定该值7L4参考长度Vnf参考速度；J+无量纲常数，可按经验选取本文计算时取3，流动雷诺数约为107，3.3.2风机蜗壳周向压力分布壁面上静压系数在设计工况与变工况下的变化曲线。其中0为周向角，其定义可参1. 　　静压系数，的定义为R考密度，其值取为常温下空气的密度v参考速度的大小，其值取为叶轮出口气流速度6处数为3. 　　3.3计算结果3.3.1风机性能曲线在蜗舌附近压力先急剧下降后又急剧上升。这说明在变工况时，蜗壳内气流沿周向流动是非常配。其中1号流道是指1号叶片与2号叶片之间流道号流量分配也是不同的。只不过是在设计工况下，各流道流量的变化幅度要小于各种变工况时的情形。特别是当风机在变工况运行时，靠近蜗舌的流道内流量变化甚大。从这现象说明，风机流呤内的流动绝不足对称的。故而只运用单1流道计算流场会把这种流动的非对称性给抹杀。 　　5风机周向截面静压分布静压系数分布。的定义同式8. 　　由8可以看出，各个工况下，多数流道内沿径向随半径的增大压力逐步上升，速度逐步减小，即叶轮中相对速度的减少，提高了气体的静压能这正符合流体在叶轮内部的流动特点。值得注意的是，不管在设计工况还是在变工况下，各个流道内流动的压力分布虽有相似之处，但也存在着较大的差别。 　　这种差别在靠近蜗舌附近的流道中现得更加明显由于蜗舌的扰动作用，使其附近流道中的静压分布出现明显扭曲的同时也使其升压能力有所下降。 　　从7的各流道内流量分配的不均匀性及8的叶轮内静压分布的，对称性这些侧面可以说明每个叶道不同位置时的流动情况完全不同，这完个是山丁1蜗壳的非对称性引起的。这现象明，流体在风机的运动过程中，下游的部件会对上游的流休流动产生非常人的影响，所以对整个风机而言，单单用数值方法研究某个元件或某个流道的计算很难反映出流动的实际情况，况且研究单个元件时，计算的边界条件很难给定，这给计算成误导。 　　6蜗片处速度分布周向角5蜗克跨盘言流道平而静统6，分布紊乱执特别在蜗舌附近气流先加速后减速，使流动恶化。只有在设计工况下，气流沿蜗壳周向的流动比较均匀，故而压力尽管有波动但相对比较平稳，特别在蜗舌处，压力未出现强烈的波动。 　　3.3.3风机各叶片所受载，曲线蜗壳周向的压乃波动会直接反作用叶轮出口，使各流道中的流体受到周期性的堵塞，从而使其产生具有定周期性的加速与减速运动。这种叶道中流体周期性的变速运动会造成流体流入叶道时流动角与攻和亦发生周期性的变化。从而使每个叶片所受的载荷亦发生周期性的变化6给出了各叶片所受载荷沿周向的变化叶片编号，可参1.从6可以看出，在设计工况下叶片所受载荷沿周向比较均匀，17变工况下，叶片所受载荷沿周向变化较大，特别在蜗舌附近这种变化尤为强烈。这就有可能诱发叶片的振动。 　　叶片编4从6中还可以看出，离心风机内，由于蜗壳足非对称的。这种下游非对称的结构会对，叶轮中的流场产生影响，导致各个叶道中流动也具有非对称性，从而使各个叶片所受载荷会有所不同。由此不难看出，要对离心风机内部流动结构有个准确的把，就必须将叶轮与蜗壳结合起来整机计辊，任何对流场进行轴对称的假设都是不合适的。 　　3.3.4风机各流逍流巧分布M8叶轮跨盘盖中心；4近，压系数。分布蜗古玷离心风机内部个比较敏感的部位，其中的流动状况相当复杂。9给出了各个况机跨盘盖中心流道上蜗舌刚近流线分布，从休的扰动作用仲化近蜗舌附近的流体在流道中形成了个旋涡。这个旋涡在设计工况时相对比较弱小，而在变工况时这个旋涡几乎充满了整个流道，特，是在小流量工况下靠近蜗占附近的两个流逍都有旋涡存在。这样造成的能量损火是很大的。 　　3，工况蜗舌处速度失1.=1.0工况蜗舌处速度失量射。=1.41况蜗舌处速度失14结论通过离心风机的整机准定常计算，不仅可以较为准确地描述出离心风机的整体性能曲线。而且还能捕捉到其内部流动的许多屯要的流动现象。从这些现象可以说明离心风机内的流动非常复杂，不具有任何轴对称性属于维的全粘性流动，而且风机各部件之间的相互关联非常紧密，下游的部件对1游会产生很大的影响。同时也说明，在某些假定下对风机某个元件或某个流道的计算很难反映出流动的实际情况，很难为风机的设计与改进提出准确的信息。

变频调速技术目前已广泛应用于低压异步电动机。在高压（3kV及以上）电动机的应用，尽管技术趋于成熟，但造价偏高，受到一定限制。因此，首先进行投资分析，再结合工艺要求、现场实际和多方案对比，决定采用ABBACS1000变频器对风机进行改造。 　　系统借助具有模拟输入输出的可编程序控制器（PLC）与变频器相结合，按工艺要求控制风机在全范围内的调速、检测、控制。变频装置采用（闭环）自动控制和（开环）手动控制两种方式，并聚苯模壳可方便切换。其控制要点： 　　（1）根据炼钢工艺要求，按梯级方式控制风机的转速或通过手动调节装置实现全范围调速。 　　（2）检测烟尘含量，通过PID、PLC进行闭环连续或跳跃（即设定梯级转速）调节，可以实现自动/手动之间的切换。 　　（3）考虑到与原有DCS系统的通信，PLC采用SIMENSS7200系列，其输入来自从现场设备中采集的信号，其输出控制变频器、电动机及工业过程中的其他设备。

高炉鼓风机监控系统中的热工测控站负责机组所有热工参数的检测和对汽机复水器、高压加热器、低压加热器等设备的水位控制。 　　监控保护站负责对机组运行的保护控制和监测报警，为保证安全，采用双CPU热备方式，再通过远程链路，连接到公用远程I/O机架。 　　电气控制站负责机组电气设备的控制和机组启停操作。3个站通过DH+高速数据链路连成网，进行站间公用数据的相互传送，通信速率为230.4Kb/s。3个PLC站均采用RSLgix5软件编程。 　　上位机采用研华工控机，作为机组的监视管理设备，通过DH+链路与PLC连成网，实时采集、处理网上各站数据，发布命令。两机都采用罗克韦尔的RSView32组态软件，这是基于Win-dowsNT和Windows95平台设计并把AciveX控件嵌入画面的较先进的MMI软件。两机在重要部分具有相同的应用程序，可互为备用，提高系统应用的可靠性。 　　风机各种附属设备的启、停及联锁，主要有：盘车、复水泵、高加旁通阀、主汽门、出口风门、逆止门以及各种油泵、加热器、水门、风扇等，共24个回路，具有自动/手动功能。为满足各回路在运行中随时可能单独解列检修、试验的需要，每个回路都采取模块式独立编程方式，由回路电源等作为运行条件，使各回路能自由切换、投运。对重要回路，为防止因震动、灰尘、干扰等引起的误信号，采取了开关信号软保护措施，保证了机组的可靠运行。

提高叶片局部粗糙度对风机效率影响的实验研究霍福鹏孟繁娟钟洪亮陈佐一蒋正苗杨乃铎孙稳立清华大学热能工程系，北京北京风机二厂，北京摘要通过对三种风机在叶片上进行了加大局部粗糙度的实验，研究了风机叶片上不同位置的粗糙度变化对风机效率的影响，发现风机叶片内弧尾缘加大粗糙度时风机的效率会提高。 　　实验得到了通过增加叶片局部粗糙度提高风机效率的粗糙带最佳宽度及其位置，并对不同的粗糙度对效率的影响进行了初步的探讨。 　　本工作为风机节能开辟了一条新路。 　　关键词风机叶片变粗糙度节能冬不目叮舀在传统的理论及现行的叶片设计与加工中，为了保证较好的气动性能，要求透平与压气机的叶片表面尽可能光洁。 　　而最新的理论研究表明，在叶片局部加大粗糙度会使叶片的升阻比呈某一规律性变化，而在适当的位置加大粗糙度，叶片的升阻比会有所提高。 　　在相应的实验中也发现，对孤立的叶片和平面叶栅中的叶片加大其内弧尾缘的粗糙度，升阻比确有一定的提高。 　　但这种叶片的升阻比的提高在实际工作的叶轮机械中对效率的影响是如何体现的，同时不同位置的粗糙度变化对风机效率影响的规律，目前在国际国内均未见系统的实验研究。 　　本文对加大叶片局部粗糙度引起的风机效率变化进行了研究，初步给出了在不同位置加大粗糙度对风机效率影响的曲线，并给出了在不改变叶型条件下仅通过增加叶片局部粗糙度能提高风机效率的具体位置，为在不改变叶型条件下提高压气机及透平的效率开辟了一条新路。 　　实验方法实验由北京风机二厂分别选取了三种型号的风机进行了对比实验，在有计划的加大风机叶片某些部位的粗糙度的情况下对比风机的效率，从而确定局部粗糙度变化对风机效率的影响。 　　加大叶片局部粗糙度的方法是在较光滑的风机叶片表面贴粗糙带，本实验采用的粗糙带为普通砂纸。 　　在实验中粗糙带未发生翘起脱落等异常情况，砂纸的厚度与重量对风机的影响均可以忽略不计。 　　可以认为风机效率的变化仅与粗糙带的位置与粗糙度的大小有关。 　　实验的对比结果为风机的流量一效率变化曲线，对比两种情况的最大效率。 　　实验结果与讨论对不同的风机，实验发现一些共同的结果日期一修订日期一基金项目国家自然科学基金重点资助项目霍福鹏一男（满族），辽宁鞍山人，博士研究生，主要从事气动热力学研究。 　　工程热物理学报卷在风机叶片压力面的不同位置粘贴相同宽度的粗糙带，风机的效率随粗糙带的位置变化而变化，如图所示。 　　（其中为粗糙带的宽度，为粗糙带的后沿到叶片出气边的距离）从实验结果可以得出，在内弧风机效率随粗糙带从尾缘向前缘移动而逐步降低，在背弧则是加粗糙带效率均比不加粗糙带低。 　　在内弧尾缘粘贴不同宽度的粗糙带，风机效率随粗糙带宽度变化而变化。 　　对轴流式风机和一离心式风机的实验结果如图所示。 　　在叶片压力面尾沿贴适当宽度的粗糙带后风机的效率确有提高，其效率的提高可达到以上。 　　对不同的叶型存在不同的最佳粗糙带宽度，此时达到最高效率，若粗糙带的宽度再提高，效率的增加将降低。 　　对两种风机进行了最佳宽度的实验。 　　图是轴流式风机在最佳宽度条件下效率与流量的关系图。 　　粗糙度的变化主要是采用不同粗糙度的砂纸来保证。 　　图是型轴流式风机的不同粗糙带的效率对比图。 　　由该图可以得出粗糙度较大的情况下该风机的效率比较高。 　　通期霍福鹏等提高叶片局部粗糙度对风机效率影响的实验研究过分析，粗糙度也应存在一个最佳值，超过该最佳值效率将下降。 　　实验的结论风机效率随粗糙带在内弧从尾缘向前缘移动而逐步降低，在背弧加粗糙带效率降低。）在叶片内弧尾缘贴适当宽度的粗糙带后风机的效率提高，最大可以达到以上。 　　对不同的叶型有不同的宽度范围。 　　每一个叶型存在其最佳宽度，在该点风机的效率达到最大值。 　　实验结论的应用前景利用在叶片局部增加粗糙度的方法来提高二维叶片和翼型的升阻比的理论研究，数值模拟及实验研究均已证明，该方法是可行且有价值的。 　　本实验是在实际运行的风机上进行的，通过实际的测量也证明了在实际应用上该方案是可行的。 　　现有的结果可以应用于压气机和风机的节能，也可应用于风力透平的高效率发电。