过量储备风压风量的情况下，高压离心式风机与罗茨风机相比节电不超过5%，节电的途径是：立窑媛烧所需风压风量减小时，罗茨风机采用放风操作虽然实际消耗功率有一定减少，但绝大部分是白白跑掉了，这是罗茨风机结构特性所决定的。 　　高压离心式风机采用调节挡板在调节过程中产生能量损失，在运行过程中克服因风机转速不变靠调节挡板的开闭大小控制风压、风量而产生的系统阻力消耗能量，与罗茨风机采用放风消耗功率相比能量损失要少，但无功损失还是很大，节能潜力仍然很大。 　　正常运行过程中风机电流为25OA可满足立窑锻烧要求，实际消耗功率为140kw. 　　高压离心式风机或罗茨风机配用电机功率大幅度高于实际消耗功率，这主要是因所配低压异步电动机一般都采用频敏变阻器启动，加之随时都处在需重负荷状态下启动，其次是高压离心式风机与罗茨风机的工作特性和风压、风量的调节方式是在电机转速恒定情况下决定的。

风机转子直径是影响烧结风机抽风能力的主要因素，增加风机转子直径可以改变抽风能力，达到提高烧结矿产量的目的。在不改变基础的情况下将改造后的电机功率定为4500kW，并确定在不改动转子安装尺寸的前提下，只改变转子叶片及转子直径，使风机负压达到14000Pa以上，风量达到12500m3/min以上。最终，风机叶片由原来的24片降至19片，转子直径由3500mm增至3600mm，利用大修之际对风机转子进行了改造。 　　新风机转子使用后，使风机负压提高了4000Pa，进口风量提高了500m3/min，满足了生产要求，有效的提高了烧结矿产量。由于改造后叶轮尺寸的改变，需要重新配备合适的风机进风口，进风口形式采用高效率的锥弧形圈。 　　叶轮由腹板、盖板、叶片组成。叶片采用后弯形，叶片由24&imes;2改为19&imes;2，出风率显著增加。叶片、盖板的材质均采用16Mn，避免了采用合金结构钢而引起转子造价增高的问题。为提高叶轮的使用寿命，在叶片表面用“堆239&dquo;焊条堆焊。叶片经堆焊处理后，耐磨性增强，延长了转子的使用寿命。叶片由24片减少到19片，从而减小转子的回转力矩。

　　丙烯腈车间循环水冷却塔，由台160kW风机对循环水进行冷却。为确保循环水冷却效果，并从经济性安全可靠性及技术先进性几个方面考虑，由台风机采用变频控制，两台风机采用软启动器。在确保冷却效果的前提下，充分发挥变频调速的作用。 　　在风量要求较低时，采用变频方式降低电机转速，使电机能耗大大下降，取得显著的节能效果。 　　控制电路采用，进行操作控制联锁及保护动作。通过，1及转换开关将变频风机设为两种启动方式，即变频启动方式和直接启动方式，可以实现风机在不实行变频启动的情况下也可紧急进行直接工频启动，确保在任何情况下风机均能安全可靠工作，保证冷却塔的冷却效果。 　　动力车间锅炉送风机的控制方案与前相似。 　　每台锅炉由两台风机送风，采用变频控制方案，由变频风机进行风量调节，实现节能，提高风质量，保证锅炉燃烧效果。 　　两台锅炉分别由台变频器和台软启动器构成风机控制系统。变频启动风机控制也同样可以实现直接启动功能，在不执行变频启动的情况下，将转换开关放在直接启动功能，实现直接启动控制。 　　1贾控制方案1所。启动顺序变频启动肘1若风压不够再软启动肘2或厘3若超压添1自动降频降速达到要求循环水冷却塔风机控制方案意恒压值若仍达不到恒压值再软启动河2或，3，即台电机两台工频，台变频厘若超压肘1降频降速。 　　锅炉送风机i80kW控制方案2.启动顺序变频启动肘1若风压不够再软启动肘2若超压Ml自动降频降速达到要求恒压值4变频启动若风压不够再软启动若超压自动降频降速达到要求恒压值。 　　冷却塔风机及锅炉送风机控制采用3台变频器，选用人8公司的1336系列；软启动器3台，选用入8公司的5厘0切8系列。若总功率为1035贾，最小节电率为30，电价按49元贾。1计算，运行8000则年节省电费为3万元，具有可观的经济视频展台的设计辜竹箱靳哲康湘21.天津师范大学，天津2.天津市工业学校天津视频展台的电路整体由主板电源摄像头电路遥控接收电路工作状态指电路触摸开关控制电路音频放大电路底光源顶光源等部分电路组成。 　　主板电路是视频展台的控制核心，采用单片机人丁89，1作为主板的，邮褂萌硕9051内部程序存储器和人了89051内部振荡电路，主板可分别接收遥控器触摸开关控制电路微机控制的输入信号，完成对摄像头的控制多路音视频输入输出选择控制底光源和顶光源照明控制工作状态指电路的控制。 　　触摸开关电路连接，组成短阵式键盘电路。人丁890519，1的巧；口经8输出底光源和顶光源控制信号，UP和DOWU信号分别控制逆变器启动顶光源和底光源，使用光电耦合器件将光源逆变器与主板隔离。 　　认。为双4选1模拟开关，输入选择信号由丁89051的朽口输出。对进行选通控制。其中的，通道用于音频信号输入输出的通道用于视频信号输入输出。选通的音频信号直接输出，视频信号经功率放大后输出。摄像头输出的，藕，经3端子输出。同时，人189，1的，1口输出信号经，控制工作状态指电路，用于指摄像头是否工作和输入输出信号选择。 　　集成芯片13，队和，组成译码电路，遥控器控制指令经译码电路送至人789，1的，1口和外部中断输入1灯0，经软件和丁89051的口串行输出口丁，0，1口和口对整机进行控制，控制作用和过程与触摸开关控制完全相同。 　　数字展台也可由，0机控制。，0机可通过，对摄像头工作状态进行控制。输入信号选择光源控制等仍需要由触摸开关或遥控器完成。 　　由运算放大器和其他器件组成音频放大电路，其输出信号作为本机音频信号送至主板。 　　会讯2003年西南省市自动化与仪器仪学术年会2003年10月23日重庆技术展览中心主办单位中国自动化学会中国仪器仪学会中国自动化控制系统总公司重庆市科学技术委员会承办单位重庆市科学技术协会重庆市自动化与仪器仪学会重庆市自动化仪研宄所重庆市电子学会同期举办2003西南国际仪器仪工控自动化展览会暨；第届重庆国际电子工业展览会。

面临着某些不确定的因素，总体估计，经济指标略增长，空间不会很大。 从宏观经济形势分析，保持平稳发展的客观条件，党的十六大及十届人大已明确要振兴装备工业，全国上下重视装备工业发展的氛围正在形成，行业发展的政策环境4益趋好。，国家！为扩大内需而采取积极的财政政策和稳健的货币政策已明确要保持连续性。国家规划2003年国民经济增；率为8，对机械产品内需拉动仍会起促进作用③分离机械产品的主要应用领域如化工医药冶金食品工业和环保行业，2003年季度出现了较好的发展势头，同步拉动了分离机械产品的订货量。，分离机械行业2003年开局良好，据初步统计，2003年季度工业总产值同比增长5.0，销售收人同比增长5.5，订货总额同比增长40.8，库存总量同比下降29.08，对20的年行业的平稳发展，起到了积极作用。 　　但事物总是相对的，居安思危，由于种种不利因素的存在，切不可对今年行业发展的形势过下乐观，其现山是，场突如其来的非典袭击我国，给整个国民经济的发展带来不可避免同比介所扩大，利润同步滑。流动资金的词转速度较慢，经营凼难的局面没，根本改变。行业企业从总体上来说技术力量薄弱，新产品开发能力后劲不足，2002年的新品开发数量少丁201年。，行业大部分企业为中小型企业，设备老化，生产集中度低，品牌效应多数没有建立，些国有企业改革尚待深化，机制还没，真正转变，劳动生产率较低。因此2002年的经济运行质量不高以及企业所存在的种种弊端，势必会影响2003年的行业走势。 　　综观2003年行业经济运行的有利及不利方面，我们就经常保持居安思危的心态，保持清醒的头脑，步个脚印，花大力气尽最大努力化解各种困难，争取2003年达到稳步发展的预期目标。 　　随着世界经济国际化趋势的加快，企业兼并和重组是必然的发展趋势。企业兼并和重组的结果，就会逐步形成规模经济，规模经济的形成和发展则会产生规模效益，从而形成良性循环。此外，应该鼓励和提倡企业的业化和成套化。国外企业的经验是专业化分工，个企业自己加工制造的零部件越来越少，只生产关键部件，其余都是外办，风机生产厂本身就是个组装厂。 　　除了风机产品之外，广大用户更希望风机厂能承担起工程的总承包。外风机生产厂商的销枵理念是销售的是工程，而不是产品；向用户供货不是单的风机产品，而娃程化的供货。国内浙江上风实业股份有限公司就是按照国外的销售理念来组织产品生产和销售的，这方面他们积累了定的经验，也取得了良好的效果。这样，既满足了用户对交钥匙工程的需求，又最大限度地提高了风机生产企业的利润。这无疑是中小型风机企业的发展方向。收稿期20030603风机国产化发展目榇根据国内外市场未来的需要以及国际上风机产品的发展方向，我国风机产品结构的发展目标为以下个方面。 　　大型风机容量继续增大随着火电石化冶金等工业装置大型化，需要各种类型的大型压缩机鼓风机和通风机。 　　发展高压小流量压缩机随着新型气体密封磁力轴承和无润滑联轴器等新技术的发展，开发超高压压缩机和小流量压缩机。 　　高效化进步研究元流动理论，扩大其应用范围，提高变负荷条牛下风机运行效率。 　　高速小型化随着液体动力旋转气体密封高速气体轴承及磁悬浮轴承等新技术，实现高速小型化。 　　低噪声化对不同种类风机。采用不同方式，降低由于大型化和高速化愈加凸现的噪声问。

在风机叶轮加工中，整形及退火时，采用专用整形工装将工件固定好并将工件随同工装一起置人真空退火炉中，随炉升温至450℃-470℃，保温2.5h-3h后随炉冷却，待炉温低于150℃时出炉空冷至室温。此道工序一方面可以消除焊接残余应力，另一方面可以矫正叶片及轮盘的变形，为保证叶轮的设计性能打下基础。 　　组焊轮盖时，先清理工件表面杂物，并进行组装，将叶片凸出部位插入轮盖的塞焊槽中，压紧后点固焊接，之后进行塞焊缝的焊接，要加强对焊接高温区域的氨气保护，焊缝表面与母材表面焊接平齐。 　　零件加工按照要求留量加工轮盘与轮盖；画轮盘叶片组焊位置线，轮盖内、外圆按要求留余量，冲压轮盖；加工叶片至要求；按照叶片组焊位置，在轮盖上画各叶片塞焊槽加工线，并铣塞焊槽。 　　通过以上方法解决了窄叶轮系列铁风机叶轮焊接盲区的焊接问题，由不可操作改为简单易操作，并提高了焊缝的强度；解决了钦风机焊接变形大的问题，改善了风机的综合性能。

罗茨风机轴、人字齿轮的受力情况分析D6090罗茨风机传动部位结构尺寸，人字齿轮由前后两个斜齿圈装在轮毂上组合而成，斜齿圈参数为mn=6、z=62、=1730，分度圆直径d=3900mm，宽度b=60mm；取轴的拉压弹性模量E=200GPa、剪切弹性模量G=79GPa、泊松比=031，则抗弯刚度EI1=20358kNm2（d1=120mm）、EI3=14374kNm2（d3=110mm）、EI4=32572kNm2（d4=240mm），风机叶轮断面尺寸600mm276mm，可认为EI2=，抗扭强度GIP4=25732kNm2。 　　D6090罗茨风机结构尺寸罗茨风机主轴、副轴和人字齿轮受力的大小是周期性变化的。当风机叶轮处于（a）位置时，主轴所承受的阻力产生的扭矩最大，副轴所受径向力最大，此时齿轮副上所传递的扭矩最小（只用于克服轴承副的摩擦力矩，计算时可近似认为0），电机产生的力矩主要用于克服主轴上的阻力矩对所传送的气体作功。当风机叶轮处于（b）所示位置时，主轴上所承受的径向力最大，副轴上所承受的阻力扭矩最大，此时齿轮副上所传递的扭矩最大，电机产生的力矩主要用于克服副轴上的阻力矩对所传送的气体作功。风机叶轮处于其它位置时，主轴、副轴和齿轮副所受力的大小介于其处于（a）、（b）位置所受力的大小之间，故只须对风机叶轮处于（b）位置时轴的受力情况进行分析。 　　风机人字齿轮齿根弯曲疲劳强度分析由D6090风机性能曲线知，当风机总压头为441kPa时，轴功率Nd=210kW、v=086、P=Nd/v=2442kW，产生的扭矩m=9552P/n=24298Nm.人字齿轮的轮齿受力情况如所示（从动轮未画出），其中F1=m/d=62415N，F1=F1/cos=65265N，F1=F1gn=23755N，Fn1=F1/cosn=69454N.齿根弯曲疲劳强度为2：F=KaKF1YYfaYsabmna（1）已知F1=62415N，查得Yfa=224、Ysa=175、Y=087、a=17、K=165、Ka=145、F=450MPa，将数据代入式（1）得F=832MPa&l;f。由此分析说明，如果人字齿轮前后齿圈受力均匀，当风机总压头为441kpa时，齿轮齿根不会发生弯曲疲劳变形，故轮齿折断，可能是轴的变形造成齿轮前后齿圈受力不均所致。为此进一步对轴的受力情况进行分析。 　　人字齿轮受力分析（主动轮）3风机轴弯曲、扭曲变形情况分析风机叶轮处于（b）位置时，主轴、副轴受力情况如所示（风机总压头取441kPa，图中齿轮轴向力未画出）.由知，主轴在Z、Y轴方向的弯曲变形情况较副轴大，故只对主轴2-2截面（前齿圈所在位置）相对于1-1截面（后齿圈所在位置）的弯曲、扭曲变形量z、y、进行计算。&l;/f。由此分析说明，如果人字齿轮前后齿圈受力均匀，当风机总压头为441kpa时，齿轮齿根不会发生弯曲疲劳变形，故轮齿折断，可能是轴的变形造成齿轮前后齿圈受力不均所致。为此进一步对轴的受力情况进行分析。   　　风机轴的受力情况31主轴沿Z轴方向弯曲变形量z由单位力法（莫尔法）求得主轴沿Z轴方向弯曲变形量z为1：z=（948310-4EI1+955110-3EI3）q1x+（247710-4EI1+385510-2EI3+3003310-3EI4）Fx（0x013m）（2）已知EI1=20358kNm2、EI3=14374kNm2、EI4=32572kNm2、F=2F1=12482N，取x=013m，则由式（2）得z=00686mm.扭曲角扭矩造成人字齿前后齿圈相对角位移量为：=1GIp4x0mxxdx（4）已知GIp4=25732kNm2，取x=013m，则由式（4）得=61410-6，可见扭矩造成人字齿受力不均可忽略不计。 　　为了说明Z、Y轴方向弯曲变形对齿轮受力分配不均的影响程度，对齿轮轮齿接触弹性变形量e进行估算。接触弹性变形分析见，接触变形接触区域宽度c为2：c=226FB121+2（1-M2E1+1-M2E2）（5）式中：1=2=dsinn2=6657mm，F=2Fn1=138908N，线接触长度B可近似等于齿圈宽度b=60mm（实际线接触长度B应为参与啮合的齿的接触线长度之和，大于齿圈宽度b），则由式（5）得c=0013mm，而e=e1+e2=2e1&l;c，则主轴在z、y轴方向变形使齿轮副参与啮合的轮齿相背离，且都超过齿面接触变形量e，可见人字齿轮前后齿圈受力分布严重不均，后齿圈轮齿受力大。 　　接触弹性变形改善措施抵消变形法通过调节齿圈，使齿轮副空载状态下，前齿圈轮齿受力比后齿圈大，在高负荷下轴变形，从而达到前后齿圈受力均匀的目的，具体做法为：将风机主轴、副轴固定使其不能转动，选取齿轮副中的一个人字齿轮（如主轴上齿轮），拆下定位销，拧松六角螺栓，用木棒的一端顶住前齿圈轮齿，敲击另一端使前齿圈沿啮合方向（逆时针方向）挪动一微小角度（挪动量可从销孔错动量判断），再用铰刀重新修正定位销孔，并打好定位销。&l;/c，则主轴在z、y轴方向变形使齿轮副参与啮合的轮齿相背离，且都超过齿面接触变形量e，可见人字齿轮前后齿圈受力分布严重不均，后齿圈轮齿受力大。   　　结语罗茨风机齿轮是悬臂布置，在高负荷下由于轴沿Z、Y轴方向弯曲变形而使人字齿轮前后齿圈轮齿受力不均，后齿圈轮齿受力大，这样容易造成后齿圈轮齿局部折断。由于前后齿圈受力不均而产生轴向力（见，Fa2&g;Fa1），当轴向力超过一定限度时，会加速3524轴承内圈凸缘、滚动体、保持架等磨损，引起主轴、副轴轴向窜动，从而导致风机叶轮擦墙板。抵消变形法及齿轮端轴承盒内增加轴承法，能改善高负荷下风机人字齿轮前后齿圈的受力状况。自从采用以上措施后，我厂罗茨风机即使在高负荷下运行（电机电流最大达500A，总压头达到491kPa），也未出现齿轮轮齿折断、叶片擦墙板现象。

由于变换为TSP问题，实际上是把简单问题复杂化。在转子排序问题中原本不需要考虑的一些问题，将在TSP问题中引起一定程度的冗余计算量（用TSP算法求解需要先进行距离矩阵转换，而且TSP没有本质上的对称性要求）。所以在设计现场快速算法时，应避免使用TSP变换。 　　送风机单转子型的平衡实际上是由原点对称的一对对转动力矩的平衡组成的。对于奇数片的叶片，可以计算3组叶片的均值和对侧4组叶片的均值，因为这3组叶片的重心点和另一侧4组叶片的重心点是与原点对称的，这样奇数片叶片也可以转换成对称力矩。这7组叶片引起的不平衡量最小时，就得到一组局部最优解。然后步进顺时针或者逆时针后3-4组叶片，继续得到另一组局部最优解，不断在圆周上的各组叶片循环推进，可得到17组叶片最终的近似最优解。当然，对于偶数叶片则更为简单，因为偶数叶片的每一叶片，都与对侧叶片原点对称。 　　其他对排序结果产生影响的因素现代风机设计除了考虑到转子不平衡量对振动的影响，还需要考虑叶片固有频率以及变工况对风机振动的影响。叶片颤振是一种危害较大的风机缺陷，一般是由叶片的频率与气流激励引起。根据相关文献，叶片错频技术即各个相邻叶片的固有频率之差尽可能大，可以在很大程度上避免叶片颤振。一般情况下，制造厂采用轻重叶片来区分叶片频率大小，在叶片扭转角度相近的情况下，重叶片低频，轻叶片高频。所以可以近似地将相邻叶片频率差最大化问题，简化为重量差最大化。

☆分析探讨☆南钢科技年第期离心风机漏油的原因及对。 　　棒材厂因改造而新增的一台一离心风机，自投入运行后，两轴头漏油十分严重使用时油体到处飞溅一方面不仅浪费了大量的润滑油，而且有几次因严重漏油使轴承润滑不到位而差点造成设备事故另一方面也污染环境，有违文明生产，同时对设备的基础造成一定的腐蚀。 　　因而防漏治漏成了解决问题的关键。 　　漏油的原因风机传动简图见图面明显感觉到有漏风现象，如图所示。 　　经拆检发现，风机外壳上的调整端盖和轴间有较大的间隙，在风机叶轮高速运转时，风从间隙进人。 　　这样在区就形成了一个负压区和其它外部压力相比二内一内一相比而言，区的压力差大于区的压力差，点的漏油较点的漏油严重。 　　风机端盖结构的不合理性，回油不通畅，无挡油环也是造成漏油的一大因素。 　　原风机端盖结构见图只图风机传动简图一电机一轴承箱一轴承箱端盖一调整端盖5一叶轮漏油原因分析。 　　从外形来看，该风机轴承箱上没有通气罩，只有两个吊装孔，根据波义耳一马略特定律二随着运转时间（的增长，高速运转的轴承发出热量势必使轴承箱内的温度增加，而箱内的体积）保持不变，故箱内压力随之增加，由于抽的渗透性比较强，在箱内压力作用下，哪一处密封不严，油便从哪一处漏出。 　　因而，无通风罩无法实现轴承箱内外压均压。 　　从漏油情况来看，叶轮端轴部漏油较电机端轴部漏油严重，而且从风机的外壳侧图风机厚端盖结构图一端盖一压盖3一羊毛毡一骨架密一锁紧螺母由上图可以看出，虽然采取了两道密封，但由于无回油槽和挡油环，被甩到端盖内部的润滑油无法及时回到轴承箱内。 　　在压力的作用下而产生漏油。 　　处理措施及效果针对上述漏油情况的分析，我们利用停产检修时间对轴承箱进行了解体并作了相应的改进在轴承箱上盖加了一个简易的通风罩，在其内部交错焊接了三件钻满孔的斜下转第页南钢科技刃年第期经验交流间，减少由于高炉停炉对全厂的影响，创经济效益为86万元，在公司资金紧张的情况下奖励了课题组万元又如炼钢连铸机高效化改造项目，实现了转炉炼钢全连铸，实现效益0多万元，奖励课题组14万元。 　　提高公司技术仓新能力还需加强的工作企业是技术创新的主体，技术创新是企业应用创新的知识新技术新工艺采用新的生产方式和经营管理模式，提高产品质量，开发新的产品，提供新的服务，占据市场并实现市场价值。 　　从今年开始，公司坚持以经济效益为中心，加快技术创新成果向生产力转化，在技术创新方面还需做好以下几个方面的工作不断加大技术创新的资金投人。 　　科技经费是科技发展的基本条件，技术创新如没有足够的资金投人，企业就会缺乏发展的后劲，就会严重制约企业的开发能力创新能力和竞争能力的提高。 　　（2）加快技术创新人才培养的步伐，改善人才结构。 　　技术创新的关键是人才，企业要保持活力，就要不断造就人才，把以人为本贯彻到企业实践中去。 　　大力培养和吸收具有创新能力的企业领导人才和具有高水平的科技人才。 　　不断改进科技管理。 　　科技管理是科技发展的基本条件。 　　先进的科技管理对推动企业科技进步，加速科技开发至关重要。 　　南钢应建立一整套完善的科技管理制度，并不断改进完善，为科技进步提供有力的支撑条件。 　　总之，成功企业的密诀在于坚持不懈地抓技术创新，把技术创新科技进步放在一切工作的首位。 　　技术创新是产品创新和管理创新的载体，没有雄厚的技术基础就不可熊创新产品。 　　我们要勇于承认自己的差距，努力提高技术水平，加快技术创新的步伐，提高南钢产品在国内市场的竞争力，充分体现技术创新是企业发展的源泉。 　　上接页面板，以解决通气和防尘，缩小了轴承箱内外的压力差。 　　对风机调整端盖作了改进。 　　在不改动其基本尺寸的情况下在中间加工了一道密封槽并填人羊毛毡，减少了轴与风机调端盖之间的间隙，防止漏风，减少区的压力差，以实现箱体内外均压。 　　对轴承箱端盖作了改进，如图所示。 　　改进后加了回油槽，又加了一道密封槽并在转动轴上加了一个园形挡油板。 　　一方面使飞溅的润滑油能顺着油槽回流到箱体内，另一方面减少进人端盖内部的润滑油。 　　处理后，试车运行小时，投人运行小时，均没有出现漏油现象，漏油现象从根本上得到了解决。 　　又图改进后风机端盖结构图一端盖一庄盖一羊毛毡一骨架密封一档油一锁螺母一回油槽

1）清理与检修机壳，如有漏气之处必须堵漏。 2）机壳有内衬板，必须更换已磨损的衬板，或补焊与更换部分衬板。 3）检查主轴是否弯曲和轴颈是否磨损或划伤，弯曲小的要修直，弯曲大的必须更换主轴。 4）修理转子，补焊叶片，必要时更换损坏的叶轮或叶片。吸排粉尘及烟气的耐磨通风机，需要耐磨焊条补焊叶片。 5）检查与清理轴承，或重浇铸滑动轴承的乌金轴瓦或更换滚动轴承。 6）清理并检查轴承的水冷却系统，（装有水冷却轴承的风机），如水管有堵塞或破裂现象，要清理和修理好。

根据研究内容对风量风压的要求，选择了919型高压离心通风机，风机叶片为12片，前向弯曲叶片型。主要设计参数为风量51531风压9055；转速2900/min；功率18.4kW；噪声105dBA.风机旋转必产生系统振动，对于使用者需要选择尽可能低噪声的风机。但是国家对这类地区要求噪声小于85dB，降低噪声与振动的途径，噪声的控制一般从3方面考虑是从减少噪声声源着手；二是从噪声接受者着手，3从噪声的传播途径着手，隔离风机振动对楼体及风管系统的影响。 　　隔振设计方法将风机钢筋砼地基与楼体地面打成一体，利用风机生产厂家配套的隔振器固定风机，风机进出口采用软连接，以减少对风管系统的振动。 　　另一方法风机地基采用两级隔振方法。第一级隔振用砖面形成体，通过计算，选择20mm厚橡胶隔振板放在砖墙，在钢筋砼地站之间。隔振板的密度大小对隔振效果有很大的影响，使钢筋砼地与楼体无刚性连接，能防止振动波沿地面传播；风机隔振器为第二级隔振，降低风机对钢筋砼地的振动。减少风机振动对楼体的影响，从而达到降低固体声的目的. 　　2.2.2降低风宵系统噪声当风机运行风泣定时，风管系统所产生噪声的强度与风管内气体流速有又，风管截面积越小管内流速越高，其噪声愈强。由以看出，在风机的进出口处分别加装两只消声器以减少管道内噪声，风机的进出口处与消声器分别采用软连接管，并隔离十风机振动对风管系统的影响。