☆分析探讨☆南钢科技年第期离心风机漏油的原因及对。 　　棒材厂因改造而新增的一台一离心风机，自投入运行后，两轴头漏油十分严重使用时油体到处飞溅一方面不仅浪费了大量的润滑油，而且有几次因严重漏油使轴承润滑不到位而差点造成设备事故另一方面也污染环境，有违文明生产，同时对设备的基础造成一定的腐蚀。 　　因而防漏治漏成了解决问题的关键。 　　漏油的原因风机传动简图见图面明显感觉到有漏风现象，如图所示。 　　经拆检发现，风机外壳上的调整端盖和轴间有较大的间隙，在风机叶轮高速运转时，风从间隙进人。 　　这样在区就形成了一个负压区和其它外部压力相比二内一内一相比而言，区的压力差大于区的压力差，点的漏油较点的漏油严重。 　　风机端盖结构的不合理性，回油不通畅，无挡油环也是造成漏油的一大因素。 　　原风机端盖结构见图只图风机传动简图一电机一轴承箱一轴承箱端盖一调整端盖5一叶轮漏油原因分析。 　　从外形来看，该风机轴承箱上没有通气罩，只有两个吊装孔，根据波义耳一马略特定律二随着运转时间（的增长，高速运转的轴承发出热量势必使轴承箱内的温度增加，而箱内的体积）保持不变，故箱内压力随之增加，由于抽的渗透性比较强，在箱内压力作用下，哪一处密封不严，油便从哪一处漏出。 　　因而，无通风罩无法实现轴承箱内外压均压。 　　从漏油情况来看，叶轮端轴部漏油较电机端轴部漏油严重，而且从风机的外壳侧图风机厚端盖结构图一端盖一压盖3一羊毛毡一骨架密一锁紧螺母由上图可以看出，虽然采取了两道密封，但由于无回油槽和挡油环，被甩到端盖内部的润滑油无法及时回到轴承箱内。 　　在压力的作用下而产生漏油。 　　处理措施及效果针对上述漏油情况的分析，我们利用停产检修时间对轴承箱进行了解体并作了相应的改进在轴承箱上盖加了一个简易的通风罩，在其内部交错焊接了三件钻满孔的斜下转第页南钢科技刃年第期经验交流间，减少由于高炉停炉对全厂的影响，创经济效益为86万元，在公司资金紧张的情况下奖励了课题组万元又如炼钢连铸机高效化改造项目，实现了转炉炼钢全连铸，实现效益0多万元，奖励课题组14万元。 　　提高公司技术仓新能力还需加强的工作企业是技术创新的主体，技术创新是企业应用创新的知识新技术新工艺采用新的生产方式和经营管理模式，提高产品质量，开发新的产品，提供新的服务，占据市场并实现市场价值。 　　从今年开始，公司坚持以经济效益为中心，加快技术创新成果向生产力转化，在技术创新方面还需做好以下几个方面的工作不断加大技术创新的资金投人。 　　科技经费是科技发展的基本条件，技术创新如没有足够的资金投人，企业就会缺乏发展的后劲，就会严重制约企业的开发能力创新能力和竞争能力的提高。 　　（2）加快技术创新人才培养的步伐，改善人才结构。 　　技术创新的关键是人才，企业要保持活力，就要不断造就人才，把以人为本贯彻到企业实践中去。 　　大力培养和吸收具有创新能力的企业领导人才和具有高水平的科技人才。 　　不断改进科技管理。 　　科技管理是科技发展的基本条件。 　　先进的科技管理对推动企业科技进步，加速科技开发至关重要。 　　南钢应建立一整套完善的科技管理制度，并不断改进完善，为科技进步提供有力的支撑条件。 　　总之，成功企业的密诀在于坚持不懈地抓技术创新，把技术创新科技进步放在一切工作的首位。 　　技术创新是产品创新和管理创新的载体，没有雄厚的技术基础就不可熊创新产品。 　　我们要勇于承认自己的差距，努力提高技术水平，加快技术创新的步伐，提高南钢产品在国内市场的竞争力，充分体现技术创新是企业发展的源泉。 　　上接页面板，以解决通气和防尘，缩小了轴承箱内外的压力差。 　　对风机调整端盖作了改进。 　　在不改动其基本尺寸的情况下在中间加工了一道密封槽并填人羊毛毡，减少了轴与风机调端盖之间的间隙，防止漏风，减少区的压力差，以实现箱体内外均压。 　　对轴承箱端盖作了改进，如图所示。 　　改进后加了回油槽，又加了一道密封槽并在转动轴上加了一个园形挡油板。 　　一方面使飞溅的润滑油能顺着油槽回流到箱体内，另一方面减少进人端盖内部的润滑油。 　　处理后，试车运行小时，投人运行小时，均没有出现漏油现象，漏油现象从根本上得到了解决。 　　又图改进后风机端盖结构图一端盖一庄盖一羊毛毡一骨架密封一档油一锁螺母一回油槽

罗茨风机轴、人字齿轮的受力情况分析D6090罗茨风机传动部位结构尺寸，人字齿轮由前后两个斜齿圈装在轮毂上组合而成，斜齿圈参数为mn=6、z=62、=1730，分度圆直径d=3900mm，宽度b=60mm；取轴的拉压弹性模量E=200GPa、剪切弹性模量G=79GPa、泊松比=031，则抗弯刚度EI1=20358kNm2（d1=120mm）、EI3=14374kNm2（d3=110mm）、EI4=32572kNm2（d4=240mm），风机叶轮断面尺寸600mm276mm，可认为EI2=，抗扭强度GIP4=25732kNm2。 　　D6090罗茨风机结构尺寸罗茨风机主轴、副轴和人字齿轮受力的大小是周期性变化的。当风机叶轮处于（a）位置时，主轴所承受的阻力产生的扭矩最大，副轴所受径向力最大，此时齿轮副上所传递的扭矩最小（只用于克服轴承副的摩擦力矩，计算时可近似认为0），电机产生的力矩主要用于克服主轴上的阻力矩对所传送的气体作功。当风机叶轮处于（b）所示位置时，主轴上所承受的径向力最大，副轴上所承受的阻力扭矩最大，此时齿轮副上所传递的扭矩最大，电机产生的力矩主要用于克服副轴上的阻力矩对所传送的气体作功。风机叶轮处于其它位置时，主轴、副轴和齿轮副所受力的大小介于其处于（a）、（b）位置所受力的大小之间，故只须对风机叶轮处于（b）位置时轴的受力情况进行分析。 　　风机人字齿轮齿根弯曲疲劳强度分析由D6090风机性能曲线知，当风机总压头为441kPa时，轴功率Nd=210kW、v=086、P=Nd/v=2442kW，产生的扭矩m=9552P/n=24298Nm.人字齿轮的轮齿受力情况如所示（从动轮未画出），其中F1=m/d=62415N，F1=F1/cos=65265N，F1=F1gn=23755N，Fn1=F1/cosn=69454N.齿根弯曲疲劳强度为2：F=KaKF1YYfaYsabmna（1）已知F1=62415N，查得Yfa=224、Ysa=175、Y=087、a=17、K=165、Ka=145、F=450MPa，将数据代入式（1）得F=832MPa&l;f。由此分析说明，如果人字齿轮前后齿圈受力均匀，当风机总压头为441kpa时，齿轮齿根不会发生弯曲疲劳变形，故轮齿折断，可能是轴的变形造成齿轮前后齿圈受力不均所致。为此进一步对轴的受力情况进行分析。 　　人字齿轮受力分析（主动轮）3风机轴弯曲、扭曲变形情况分析风机叶轮处于（b）位置时，主轴、副轴受力情况如所示（风机总压头取441kPa，图中齿轮轴向力未画出）.由知，主轴在Z、Y轴方向的弯曲变形情况较副轴大，故只对主轴2-2截面（前齿圈所在位置）相对于1-1截面（后齿圈所在位置）的弯曲、扭曲变形量z、y、进行计算。&l;/f。由此分析说明，如果人字齿轮前后齿圈受力均匀，当风机总压头为441kpa时，齿轮齿根不会发生弯曲疲劳变形，故轮齿折断，可能是轴的变形造成齿轮前后齿圈受力不均所致。为此进一步对轴的受力情况进行分析。   　　风机轴的受力情况31主轴沿Z轴方向弯曲变形量z由单位力法（莫尔法）求得主轴沿Z轴方向弯曲变形量z为1：z=（948310-4EI1+955110-3EI3）q1x+（247710-4EI1+385510-2EI3+3003310-3EI4）Fx（0x013m）（2）已知EI1=20358kNm2、EI3=14374kNm2、EI4=32572kNm2、F=2F1=12482N，取x=013m，则由式（2）得z=00686mm.扭曲角扭矩造成人字齿前后齿圈相对角位移量为：=1GIp4x0mxxdx（4）已知GIp4=25732kNm2，取x=013m，则由式（4）得=61410-6，可见扭矩造成人字齿受力不均可忽略不计。 　　为了说明Z、Y轴方向弯曲变形对齿轮受力分配不均的影响程度，对齿轮轮齿接触弹性变形量e进行估算。接触弹性变形分析见，接触变形接触区域宽度c为2：c=226FB121+2（1-M2E1+1-M2E2）（5）式中：1=2=dsinn2=6657mm，F=2Fn1=138908N，线接触长度B可近似等于齿圈宽度b=60mm（实际线接触长度B应为参与啮合的齿的接触线长度之和，大于齿圈宽度b），则由式（5）得c=0013mm，而e=e1+e2=2e1&l;c，则主轴在z、y轴方向变形使齿轮副参与啮合的轮齿相背离，且都超过齿面接触变形量e，可见人字齿轮前后齿圈受力分布严重不均，后齿圈轮齿受力大。 　　接触弹性变形改善措施抵消变形法通过调节齿圈，使齿轮副空载状态下，前齿圈轮齿受力比后齿圈大，在高负荷下轴变形，从而达到前后齿圈受力均匀的目的，具体做法为：将风机主轴、副轴固定使其不能转动，选取齿轮副中的一个人字齿轮（如主轴上齿轮），拆下定位销，拧松六角螺栓，用木棒的一端顶住前齿圈轮齿，敲击另一端使前齿圈沿啮合方向（逆时针方向）挪动一微小角度（挪动量可从销孔错动量判断），再用铰刀重新修正定位销孔，并打好定位销。&l;/c，则主轴在z、y轴方向变形使齿轮副参与啮合的轮齿相背离，且都超过齿面接触变形量e，可见人字齿轮前后齿圈受力分布严重不均，后齿圈轮齿受力大。   　　结语罗茨风机齿轮是悬臂布置，在高负荷下由于轴沿Z、Y轴方向弯曲变形而使人字齿轮前后齿圈轮齿受力不均，后齿圈轮齿受力大，这样容易造成后齿圈轮齿局部折断。由于前后齿圈受力不均而产生轴向力（见，Fa2&g;Fa1），当轴向力超过一定限度时，会加速3524轴承内圈凸缘、滚动体、保持架等磨损，引起主轴、副轴轴向窜动，从而导致风机叶轮擦墙板。抵消变形法及齿轮端轴承盒内增加轴承法，能改善高负荷下风机人字齿轮前后齿圈的受力状况。自从采用以上措施后，我厂罗茨风机即使在高负荷下运行（电机电流最大达500A，总压头达到491kPa），也未出现齿轮轮齿折断、叶片擦墙板现象。