引风机典型故障分析与诊断，广东广州510726i引风机试运行情况某厂蒸馏装置新安装的1锅炉引风机由电机直接驱动，引风机型号为4界他180，功率为1851撕，运行转速为960.2001年3月引风机经试运行发现振动很大，特别是轴向振动大原为20，现为0，无法投用。检修人员认为振动的主要原因可能是基础引风机和电机松动或引风机转子不平衡引起。为此，采用离线状态监测系统美国恩泰克公司的，添分析软件，以；0数据采集器采堪风机振动的瞬态数据，并进行分析与诊断，然。疼根据分析结果进亍处理。 　　故障诊断分析对于台回转机槭其状态行为的复杂程度直接反映了机器工作状态的优劣，它是机器总体件是以全息谱为核心的诊断软件，利用01500数据采集器对设备进行振动监测，系统软件利用付利叶变换将采集的振动数据变换成设备运行的振动频谱幅值轴心轨迹等，根据专业试验试所用仪器和过程引风机测点布置2.1.论断方法及引风机测点布置比水平方向测量；垂直方向测量；九轴向方向测量2.2振动数据采集在蒸馏装置锅炉引风机试车过程中，对基础电机及引风机轴承座径向和轴向进行监测，其振动值如1. 　　结合该引风机的特点和历史运行工况，将振动限伉定为4.5，7.1实小测1引风机垂直振动和轴向振动均大于报警值4.58.另外，基础的垂直振幅也非常高，达68. 　　2.3故障分析与诊断用数据采集器测得的振动频谱阁如阁3所。中虽然振动率丰富，但采集的瞬态数据具设备测点方向检修前总振动值检修后总振动值电动机联轴节端风机前轴承均联轴节端后轴承，非联轴节端其倍频倍频倍频转数频率的倍数。所占的振动比例较小；测点的主撖振动频率不以引风机转速频率的整数倍，如前轴承的237.131及后轴承的158.76，即分别为14.82和9.88倍频，且谱显有噪声地平；轴振动很大，引风机前轫1承轴振动达12.4，轴承达1.7报动严超标大由频谱振动特征可知，测点的主要振动频率不是4风机转速频韦的整数倍。故此振动频率为引风机的故障频率。根据所测得的数据，还不能确定振动源是电机还是引风机因此需通过电机断开联轴器，电动机空负荷试车，以分析振源⑵复查电机与引风机轴的同轴度特别注意水方向及端面张口；经过停车检查，证实电机单体试车振动不大。1振动谱正常。故排除电机松动和联轴节不付中的可能。 　　在排除电机为振源后，由引风机故障振动频谱3可以推断1轴向方向振动较大般有以下几个来源，如不对中弯曲的轴悬臂转子的不平衡或推力轴承磨损等，因谱中倍频所占的振动比例较小，由此可以排除引风机振动大足山尸基础松动转子不平衡不对中或弯曲引起；谱中的主要振动频率不是引风机转速频率的整数倍，由此可以推断主要振动频率是轴承的故障频率其突起的噪声地平，转子可能存在轻微的磨擦在排除松动平衡等因素后可以推断弓风机轴向振动很可能是由推力轴承磨损引起的。 　　根据分析，轴承故障频率的出现是引风机故障的初始信号，说明轴承可能润滑不发生金属对金属的接触或者轴承承受不适当的负载过大的压配合等或轴承损坏等。而指明显轴承附员成存在轴承故障频率的，皮频礼这些频率伴有1倍转速频率或轴承其它故障频率边带，则它与幅值无关。 　　2.4引风机轴承具体故障频率的确定弓，洲，啦引风机轴刹勺基本参数前后轴承型号均为3632双列向心球面滚子轴承1.滚1直径5出节；直径7=25，削1滚子数213.压力伯0=报据引风机轴承的坫本参数计算轴承的特征，如。 　　内环频率滚动体频率保持加强频率由轴承的特征频率和引风机的转速频率可以确定频谱中峰值频率的组成3.分析计算如下转子有偏磨，引风机的前后轴承压盖油封压盖与轴的配合间隙不均匀；轴承质量差，具体现为前轴承内环有点蚀。硬度偏低；滚动体而不圆滑，有明显的加工痕迹，轴承的工作面即内外环光洁度不够；径向间隙过大最大为5，最小为0. 　　轴承外形尺寸偏差大，外圈最大为内圈最大为0.08，最小为+1标准为3改进效果根据故障诊断结果该厂更换了引风机前后轴承并磨去轴承压盖油封压盖磨擦面，于2001年3月试车，引风机振动明显减小正常范围内，引14机常，的振动谱4.轴承故障频丰消失，引风机振动以倍频为主几振动较小，运转正常。 　　由上述计算可知，轴承的故障频率为轴承内环频率和外环频率，故障频率边带为滚动体频率和轴转速频率。而轴承故障频率237.13出的边带为滚动体频率。明轴承的滚动体有缺陆；轴承故障频率274.641为转违频率。，的整数倍，明内环点蚀或偏心，轴承有缺陷。 　　1入1为引风机的轴承有缺陷，故障在轴承外环或轴承内环扩，轴承内外环故障频率本身的幅值有所增欠轴转违的不衡力趋向于调制轴承外环或轴承内环故障频率分量，产生1倍转速频率的边带。故应尽快更换以风机的轴承。 　　后轴承的振动情况与前轴承相似。由此可知引风机的前后轴承均有故障。 　　2.5诊断结果及衣取措施每忐14风机正常，水8的水1.振动谱14结语通过状态监测的分析4诊断发现。锅炉4风机振动原因是轴承不合格及转子与压盖的偏磨，采取相应措施，解决了引风机振动大的问。 　　用离线状态监测系统对机从的临，故障进行监测和诊断，利用数据支，付设备稳定运行及检维修都很有帮助。

李焦明&l;入窑生料喂料计量系统扩容改造入窑生料喂料计量系统扩容改造李焦明（坚固水泥有限公司，河南焦作454002）在新型干法水泥生产中，入窑生料的流量稳定、计量准确是保证系统优质、高产、低耗、稳定生产的重要因素。 　　000/d新型干法水泥生产线采用了引进德国申克公司技术生产的、带有位置控制预给料装置型）的生料计量控制系统。该系统主要由称重仓、预给料机（电动调节阀）％流量计及电气控制等部分组成。物料由预给料机送入导料槽，然后料流在无振动情况下通过测量溜槽。物料在测量溜槽上产生铅直分力使之连续产生偏转，偏转力作用在测力传感器上而产生与作用力成比例的电压信号并由模拟数字转换器转换成数字信号送入微控器中；微控器将检测出的流量与设定值相比较，输出偏差控制预给料机的电动流量调节阀，改变预给料机的流量，直至流量的实际值与设定值一致。 　　要扩大这一计量控制系统的量程，传统的方法是更换测力传感器，扩大测力传感器的量程，但投资较大。我们的措施是对测量溜槽框架增加配重！，这样物料在测量溜槽上产生铅直分力时，作用在测力传感器上的偏转力为；若测力传感器承受的偏转力的额定值为，物料在测量溜槽上产生的铅直分力可达90%。因此，采取加配重！并对相关参数进行调整，同样可实现计量控制系统的量程扩大。2000年我厂对1000/d生产线采用这种方法改造后，实现了入窑生料喂料计量系统的量程扩大，设计能力由85/h提高到120/h，至今已运行3年，效果良好。（编辑：刘翠荣）（：2004-02-13）核算风机实际能力，重配电动机降电耗杨书慧，于加滨（浩良河水泥有限责任公司黑龙江伊春153103）浩良河水泥有限责任公司2000/d生产线的分解炉喂煤系统采用“环状天平型流量计重机+罗茨风机气力输送&dquo;系统。该罗茨风机型号为D36x60-80/5000，风量为80m3/min，静压为50kP，实际配用电动机为4极，功率110kW、额定电流211A.生产运行中发现，该罗茨风机所配电动机功率偏大，浪费了电能。因配用电动机功率计算是按风量80m3/min，风压50kP；来确定的；而实际上该风机在正常工作时的实际出口风压只有20kP，电动机电流为80A，电流偏小。为此，我们重新进行了罗茨风机所需电动机的功率计算和更换。 　　备能力，则风压为20kP；x1.326kP；。所以实际罗茨风机所需电动机功率&quo;应为：安全备用系数（取1.2）x风量x风压A容积效率（取0.75）a机械传动效率（联轴器连接，取0.98）1.2x考虑安全系数，更换电动机同样采用4极，保持转速和风量不变，选用功率为90kW，额定电流164A.更换后该罗茨风机及电动机工作正常，电流110A.在满足生产需求的同等条件下，避免了大马拉小车现象，减少了电耗。 　　变频器在回转窑主电动机上的应用机的电磁调速部分，并于2003年12月份安装调试。经调试电动机运转正常时的变频器主要参数，自选用变频器后，回转窑主电动机启动平稳，变频器在风机及水泵上已得到了广泛的应用，其调速范围大、节能省电、运行可靠，对延长机械零部件的使用寿命都得到了证实。但其在启动转矩大的机械设备（如回转窑）驱动电动机上使用较少。 　　园山水泥有限公司原回转窑主电动机的型号为JZT392-475kW，电磁调速电动机。在低速运转时，启动困难，电流高，对电网影响较大，保护不灵敏，控制设备易损坏，对生产影响较大。为此我们用日立公司生产的变频器（型号为SJ300-1100HFE）替代原电表1窑主电动机运转正常时的变频器主要参数启动选择外部端子直流制动转矩提升启动时间/s减速时间/s过流动作时间/s载波频率设定/kH，运行可靠，转速调整灵活，操作简单。回转窑在同一转数时电流明显小于原电磁调速的电流，可节电10万左右。运行半年来没发生任何故障及事故。