此例的管网系统与试验的风机实例中所述的管网系统一样。但风机有个短的出口管路,紧接一个风室,其横截面积比管路面积大10倍,图4-46为压力梯度-风室效应图。    图4-46中管路E一F的速度为14.43m/s,相当于125Pa的动压(pa)。点“F&dquo;的动压为125Pa,静压0.0Pa,总压为125Pa。管路摩擦会引起静压和总压逐渐增加,使之回到E点。如果管路的横截面积均匀,那么该系统中部分的动压就会不变。 由于从风室到管路的压力突然收缩造成50Pa的能量损失,所以风室的总压为875Pa管路入口的总压加50Pa的收缩损失成为925Pa的总压。 通过风室D到E的气流的速度比较低,风室的动压为0.0Pa,因此这个速度可以忽略不计。 D点有个突然扩大的能量损失,它等于排至风室的管路的繁个动压(即125Pa)。 风机和风室间的出口管路为2.5个当量直径长,与风机额定试验所用的管路相同。出口管路(与风室)的静压是额定试验中测定的静压。 此例要求选择的风机静压为925Pa,流量为1.42m3/s,将这种风机与前面选择的静压750Pa和流量1.42m3/s的风机进行比较,显然风机的静压将增大。 E一F流量为1.42m3/s时的管路摩擦损失750Pa。 E为风室至管路的收缩损失50Pa(管网部分) E为风室形成E点速度所需要的静压能量为125Pa(管网部分)。 D为空气速度减小所引起的D点的动压损失(也是总压损失)125Pa 在D处管路到风室的静压不变,静压差为0.0Pa C一D为试验风机的出口管路,静压差为0.0Pa 所需要的风机总静压为925Pa。 选择流最为1.42m3/s和静压925Pa的风机是合适的。 显然新风机与前例选择的风机进行比较时,可发现新风机静压将增加175Pa。  

此例是一个引风系统,一般用于引风。注意A点的进口损失。如果采用喇叭形进口将会降低这一损失(图4-48)。 在风机的吸气端,静压是负值,但动压永远是正值。通风机动压为125Pa，此例示出了系统附加阻力。 图4-28中,半径与直径比为1的进口弯管和弯管与风机进口之间无管路的情况下,系统附加阻力为R。 对于风机进口有10%障得的轴承,系统附加阻力U。见表4-11。对于排入大气而无出口管路的风机,系统附加阻力R,见表4-1。 A为锐边管路的进口阻力损失为100Pa A——B流量为1.42m3/s的管路阻力损失为750Pa。 B为进口弯管,系统附加阻力R,系统附加阻力为150Pa C为进口轴承,系统附加阻力系数U,系统附加阻力为50Pa。 E为风机动压为125Pa。 E为无出口管路的膨胀段,系统附加阻力R,系统附加阻力为150Pa。 所需风机的总压为1320Pa。 风机静压=风机总压一风机动压 风机静压=1320Pa-125Pa=1195P 选择流量为qv为1.42m3/s、静压为1195Pa的风机是合适的。