(1)新制主轴材料应根据钢材进行相应的热处理,以改善钢材机性能,同时不能有裂纹、凹痕和毛究和内部缺陷(如夹渣、气孔、重皮等)。 (2)装滚动轴承的轴颈表面光洁度不低于V7。 (3)装滑动轴承的轴颈表面光洁度不低于V8。 (4)轴上各个配合表面上的椭圆度和圆锥度允差不得超过轴颈直径公差的二分之一。 (5)制作新轴所用材料,除特殊要求合金钢材外,一般用35或45号优质碳素钢,不能用A5等普通碳素钢来代替。 (6)主轴弯曲不应超过允许范围,最大挠度为全轴长的万分之三至五。  

   为了保证风机叶轮的正常运转,叶轮的径向跳动和端面跳动，一般不应超过表5-1的规定值。如果风机连续运转时跳动偏差过大,则会影响叶轮平衡,产生振动。   风机叶轮残余不平衡值,一般都用残余不平衡力矩(克・厘米)表示。而残余不平衡力矩又由允许的偏心距所决定,其计算公式为：                                                  M=Gu/10(克・厘米) 式中   G一叶轮重量(公斤)        u一叶轮重心至旋转中心的距离(微米)。 风机叶轮残余不平衡允许的偏心距,一般不应大于表5-2的规定。 风机叶轮的不平衡、风机结构刚度和旋转轴的同心度等都会使风机产生振动。因此,除了对风机有关部件的每道工 序精度控制以外,还要在风机试运转时,用惰性测振器在轴轴承的检查是否符合表5-3的规定。  

   离心通风机叶轮与进口的交接结构,有对口和套口两种形式。对口形式的轴向间隙A一般是小于叶轮直径的1%,叶轮 直径越大,小得越多。套口形式的轴向重叠段B则大于或等于叶轮直径的1%,径向间隙C不大于叶轮直径的0.5~1%。 如果上述间隙过大,由于机壳内与进口之间有压力差,机壳内的气流就通过间隙返回叶轮进口,形成泄漏损失。间隙越大, 损失越大。间隙的大小,直接影响风机的效率。所以风机安装时,在保证运行时叶轮与进口不发生摩擦的条件下,应尽量 减小间隙。    

  在一般条件下工作的轴承,只要选择、安装、润滑、维护等方面都考虑周到,绝大多数轴承都是由于周期性变化的接触应力引起滚道或滚动体的疲劳点蚀而破坏。因此,对这种条件下工作的轴承尺寸选择,应以接触疲劳强度为计算准则。滚动轴承的寿命计算就是接触疲劳强度计算新计算方法认为衡量滚动轴承接触疲劳强度的主要指标是额定动负荷C,其值可从有关机械手册中查到。根据轴承实际承受的径向负荷F和轴向负荷Fa,可计算出轴承承受的当量动负荷P。   轴承额定寿命：

旋转脱流的基本特点归纳起来有如下几点:   (1)旋转脱流的绝对转向总是与叶轮转向相同。   (2)旋转脱流的绝对转速总是小于叶轮的转速,两者大致保持比例关系。   (3)在风压性能曲线上,从最高风压点向小流量侧转折向下,表明旋转脱流的开始从开始点到流量等于零的整个区间,旋   转脱流始终存在。   (4)旋转脱流的产生仅与叶片的结构有关,而与外界管道、叶片的自然频率无关。   对于一定转速的叶轮,开始出现旋转脱流时的流量和旋转脱流消失时的流量是固定不变的但两者之间不一定重合。消   失点的流量总是比开始点大些,即所谓的“滞延性。   (5)旋转脱流的存在对于风机的运行不一定有很显著的影响。尽管脱流区内局部的气流是不稳定的,但流经风机的总流   量是基本稳定的,压力和功率也基本上稳定,这时风机还可以维持运行。   (6)如果没有灵敏的仪器探测,旋转脱流不易被察觉。只有当发生全叶长型旋转脱流时,才能听到明显的节奏音响。   (7)旋转脱流造成叶片附近的压力波动,在进气侧比出气侧厉害些。   风机进入不稳定工况区运行,叶片上就有旋转脱流产生,脱流区的个数从一个到数个不等,示风机的结构和工况而异。   叶片流道的阻塞造成叶片前后压力的变化,改变了叶片原先的受力关系。叶片依次经过脱流失速区,受到交变力的作   用,这种交变力会使叶片产生疲劳。由于叶片本身存在固有的振动频率,所以叶片每经过一次脱流区,就使其受到一   次激振力的作用。这种激振力的作用频率与旋转脱流的转速成正比,当脱流区的数目为23………时,则作用于每个叶片 的激振力频率也作2倍、3倍…・的变化。显然,如果这激振力的作用频率与叶片的固有频率成整倍数关系,或者接近、 等于叶片的固有频率,将使叶片发生共振。此时,叶片的动应力显著增加,甚至可达几十倍以上,使叶片很快断裂。 由于铀流通风机是高速旋转的机被,只要…个叶片断裂,就会将全部叶片打断。因而,轴流通风机长期在不稳定工况区   运行,易使叶片疲劳断裂,造成严重破坏事故。从表67可以看出当澈振频率接近叶片自振頻率时动应力成倍增大的数据。       综上所述,轴流通风机在不稳定工况区运行是不允许的。为此,在轴流通风机投入运行前必须进行试验,以确定风机进   入不稳定工况区时各监视仪表的指示数值,如风量、风压、电流等,并在说明书上详细注明,以供运行人员操作调整中   注意。  

轴流通风机在不稳定工况区运行时,还可能引起风量、风压和电流的大幅度波动,噪音显著增加,有时风机和管道还会发生激烈的振动,这种现象称之为“喘振&dquo;   喘振与旋转脱流不同,它除了叶轮的旋转脱流外,还会在风道系统内出现不稳定工况。喘振的危害性很大,严重时能造成风道和风机部件的损坏。   (一)喘振发生的条件   喘振是在下列情况下发生的:   (1)风机处于不稳定工况区运行,运行点位于风压性能曲线的上升区段,即曲线坡度△H/△Q为正值;   (2)进、出口风道具有足够的容积,它与风机耦合成为一个弹性的空气动力系统,因而在风机的流动工况发生变动时、风道中引起相应的变化需要一定的适应时间;   (3)整个系统的气流振荡频率与气流扰动的频率合拍,发生共振;   (二)喘振的特点   喘振的振幅和频率受风道系统容积的支配,但不受其形状的影响。系统容积越大,喘振的振幅越大,振动也越强烈,但频率越低。因此可以通过缩小系统的容积来减轻喘振的   微烈程度。此外,风机的转速越高,如引起喘振,喘振的程度越剧烈.   三)喘振的原因   喘振的机理还研究得不十分透彻,因此喘振的原因也还不十分清楚。可以简单地作如下分析:   假设有一台轴流通风机在变工况运行中进入不稳定工况区,运行点从性能曲线的A点突然滑到B点,如图6-33所示。B点是要求的运行点,当刚到达B点的瞬间,风机出口的   风道系统由于容积较大,风压还来不及降低到与B点相当的值,而是高于B点。于是就发生倒流、使风机的出力受到抑制、运行点瞬时间咲到C点。但风机的出口风道仍保持   原来的流量向外出风,因而风压开始降低,甚至低于C点。此时,风机的背压很低,风机出力瞬间突然增长,超过了B点,于是背压又迅速提高。由于调节机构规定风机应在B点运   行,因此,运行点还得降到B点,此时背又高于B点的相应风压。上述过程又将复现。如果这种循环的频率与系统的振荡频率合拍,就会引起共振,振幅逐次加大发生喘振。

1.改变叶轮宽度的调节 后弯式机翼型离心通风机效率曲线比前弯式风机显得较陡高,平坦区域太小,当工况偏离效率最高点运行时,效率大幅度下降。如果利用另加的活动后盘宽度,在运行中根据锅炉负荷来调节叶轮宽度，风机基本上就能稳定在高效率区域运行。   2.改变叶片角度的调节 运行中调节叶片安装角在轴流通风机上已被采用。而运行中改变离心通风机叶片角度，认为在结构的安全可靠性方面(叶片在运转中转动时整个叶轮的刚性和强度方面),尚待进一步研究试验并加以解决。国外虽有这方面的试验,但实际应用尚无报导。   3.经济传动系统 它包括一合离心通风机,进口挡板(或导叶)及操作机构,绕线式电动机,“克拉麦斯 塔德&dquo;控制系统和性能监视系统等。“克拉麦斯塔德&dquo;控制系统是利用电动机转子回路中的可控硅元件来控制转子电流,以改变转速-力矩特性。但与一般变速绕线式电动机不同,使电动机转速降低的能量不是作为热量损失消耗掉,而是将它送回厂用电系统,从而提高了效率。据称,当锅炉负荷在60~100%范围内变化时,风机和传动装置的总效率可以保持在90%以上,比轴流通风机还高一些。

(1)如果切割量在10%D的范内,一般&bea;2及&ea;近似不变。切割计算与实际情况有一定误差,很难精确确定Q和H,一般说切割量愈大,误差愈大。为了使切割叶片尽可能地符合实际,应当分次切割,逐新达到所需的外径尺寸。   叶片切割可以利用样板划线,一般前、后盘不切割。切割后应注意对风机叶轮平衡的影响,必要时还得进行叶轮平衡校验。   (2)叶片的接长一般按原方向,保持出口角&bea;2不变,接长量在5%以内,一般一次进行。以免影响叶轮强度。一般前、后盘直径保持不变。接长叶片后,应注意核算风机的铀功率,以免电动机超负荷。   (3)叶片切割后,机壳的舌可保持不变,但因间隙增大,效率略有下降。叶片接长时,舌 与叶轮的间隙减小,易引起振动和嗓声,此时可适当增大间隙,视现场具体情况而定。

在锅炉运行中,风机容量过大或过小,不能满足锅炉经济运行或正常运行的需要,可 采用政变叶轮各部分几何尺寸及改变叶片宽度的方法来解决。上述方法简易可行,但会使 风机本身效率有下降。 (一)改变风机几何尺寸的计算 当风机的几何形状作相似改变(所有尺寸均按同一比例增大或缩小),且保持风机效率 不变时,离心通风机的性能与几何尺寸有以下关系: (二)如果只改变风机的宽度(叶片宽度、机壳宽度等),且保持风机效率基本不变时 则压力不变,而风量和功率有如下变化:

国家能源局日前发布《煤层气勘探开发行动计划》，提出“十三五&dquo;期间我国煤层气勘探开发步伐将进一步加快，煤层气产业发展成为重要的新兴能源产业。预计到2020年，将建成3～4个煤层气产业化基地，新增煤层气探明地质储量1万亿立方米；煤层气年抽采量力争达到400亿立方米，意味着将在“十二五&dquo;的基础上倍增。 　　国家能源局人士在接受中国化工报记者采访时介绍，我国煤层气资源丰富，地质资源量与常规天然气地质资源量基本相当，约占世界总量的13%，居世界第三。加快煤层气勘探开发，对增加清洁能源供应、促进节能减排具有重要意义。相比页岩气、可燃冰等非常规气源，煤层气开发难度小、成本低，国内也已经积累了丰富的经验。2014年，全国煤层气抽采量为170亿立方米，是页岩气产量的十余倍。我国大规模开发利用煤层气的时机已经成熟。 　　《行动计划》提出，“十三五&dquo;期间，国家将统筹规划布局，创新体制机制，推动煤层气产业跨越式发展。 　　在煤层气勘查方面，我国将以沁水盆地和鄂尔多斯盆地东缘为重点，继续实施山西古交、延川南和陕西韩城等勘探项目，扩大储量探明区域；加快山西、陕西等地的区块勘探，增加探明地质储量。同时加快新疆、内蒙古、贵州、云南、甘肃等地区煤层气资源调查和潜力评价，实施一批勘查项目。在高瓦斯和煤与瓦斯突出矿区，加强煤层气与煤炭资源综合勘查、评价，开展煤层气井组抽采试验。到2020年，在上述地区累计新增探明地质储量1万亿立方米。 　　在煤层气开发方面，要加快建设沁水盆地和鄂尔多斯盆地东缘产业化基地。在新疆、鄂尔多斯盆地、二连盆地、黔西滇东等地区，建设一批煤层气开发利用示范工程，启动建设煤层气产业化基地。在山西晋城、辽宁铁法、黑龙江鹤岗、安徽两淮、河南平顶山、湖南湘中、四川川南、贵州六盘水、陕西韩城、新疆阜康等矿区，加大煤矿区煤层气资源回收利用力度。到2020年，上述地区累计新增煤层气年产量200亿立方米。 　　按照国家能源局的规划，煤层气的利用将遵循就近利用、余气外输的原则，将因地制宜建设一批煤层气液化厂、压缩站、加气站。 　　为支撑煤层气的大规模开发，国家将继续实施煤层气开发国家科技重大专项及相关科技计划，同时积极引进先进技术。 　　山西晋煤集团等涉足煤层气开发的企业表示，目前国内煤层气利用仍以就地发电和民用燃气为主，但后期随着抽采量的迅速增加，煤层气的化工利用有可能进入一些投资主体的视野。