8炉系武汉锅炉厂生产的WGZ10258.244型燃煤锅炉，每台锅炉配有2台成都电力机械厂生产的AN31e6（V191型静叶可调轴流风机引风机，驱动机轴输入功率2104kW，额定电压6kV，额定电流293A，转速740i/min流量321.4m3/s全压5452Pa宣威电厂7锅炉引风机原采用入口挡板节流调节方式，存在耗电大、噪音大、节流损失大等缺点；另外，由于挡板可调性能差，反应速度慢和执行机构常出现故障等原因，导致锅炉投自动运行时经常故障退出，造成自动投入率低，影响了锅炉的安全运行。因此，电厂决定对2台引风机进行变频改造，并选用北京利德华福电气技术有限公司生产的HARSVEST―A系列高压变频调速系统。 　　1HARSVEST―A系列高压变频调速系统HARSVERT―A系列高压变频调速系统采用单元串联多电平技术，属高一高电压源型变频器，直接6kV输入，直接6kV高压输出。变频器主要由移相变压器、功率模块和控制器组成。 　　功率模块为基本的交一直一交单相逆变电路，整流侧为二极管三相全桥，通过对IGBT逆变桥进行正弦PWM控制，可得到单相交流输出。 　　输入侧结构由移相变压器给每个功率模块供电，移相变压器的副边绕组分为三组，根据电压等级和模块串联级数，一般由24、30、42、48脉冲系列等电流波形。使其负载下的网侧功率因数接近1，无需任何功率因数补偿、谐波抑制装置。 　　输出侧结构由每个单元的U、V输出端子相互串接而成星型接法给电机供电，通过对每个单元的PWM波形进行重组，可得到阶梯正弦PWM波形。 　　这种波形正弦度好，dv/d小，对电缆和电机的绝缘无损坏，无须输出滤波器，就可以延长输出电缆长度，可直接用于普通电机。同时，电机的谐波损耗大大减少，消除负载机械轴承和叶片的振动。 　　控制器由高速单片机处理器、人机操作界面和PLC共同构成。单片机实现PWM控制。 　　控制器与功率单元之间采用光纤通讯技术，低压部分和高压部分完全可靠隔离，系统具有极高的安全性，同时具有很好的抗电磁干扰性能，可靠性大大提高。 　　单元串联多电平PWM电压源型变频器对电网谐波污染小，输入功率因数高，不必采用输入谐波滤波器和功率因数补偿装置，输出波形好，不存在由谐波引起的电动机附加发热、转矩脉动、噪声、dv/d应力、共模电压损害等问题。 　　2改造方案的实施宣威电厂7锅炉采用HARSVESTA系列高压变频调速系统，由变压器柜、功率柜、控制柜、刀闸切换柜4个部分组成，置于7炉6kV配电室，无需更换原有电机，只需改接电缆，基本符合改造要求。 　　引风机变频器电气一次系统接线方式采用“一拖一&dquo;构成多级相叠加的整流方式可以大大改善网侧的dish手动切换方式哺线部分为新加部分）见）一34变频器可根据运行方式需要，进行运行方式的切换，如一台变频一台工频的运行方式和两台工频的运行方式。缺点是在进行变频器运行方式切换时，需要将机组负荷进行调整，降低负荷后，停止1（或2）引风机运行，方可进行引风机运行方式的切换操作。正常情况下，2台引风机投入变频调速运行方式。 　　变频器运行方式控制分为就地控制及远方控制两种。远程控制状态时，DCS输出的转速命令信号跟踪变频器转速反馈。就地控制时，对变频器远方操作无效。 　　变频器受DCS控制时分自动和手动两种方式。 　　手动状态时，运行人员通过改变DCS操作画面转速控制块控制变频器转速，实现锅炉负压的调节。 　　变频改造的时间选择在宣威电厂7机组小修期间进行，从2005年8月1日开始至2007年8月15日结束。 　　3变频改造效果分析（1）效率高，节能效益显著，性价比高。 　　为了检测变频装置的节能情况，选定在机组带200MW负荷的工况下对7炉两台引风机进行了工频和变频两种运行方式下的对比试验（见表1）。 　　表1变频和工频两种运行方式下的对比试验数据变频运行工频运行工况风机入口挡板开度/%风机电流/A风机质量流量/kg.s1功率因数电动机输入功率/kW耗电量/kWh注：机组负荷日平均207.525MW（试验时间为4天）年平均机从节电率分析，在发电负荷相同情况时，7机组2台引风机工频运行每天平均耗电量40761kWh，7机组2台引风机变频运行每天平均耗电量22869kWh，扣除机组应有检修、停运及计算误差等因素，现以70%计算，节约电量12524.4kWh节电率为30.73%.按全年运行7200h的日负荷分布统计，使用2台变频调速引风机，与以往的静叶调节相比较，经计算，全年可以节省电能3757320kWh.按发电成本炉2台引风机变频装置改造的总投资为380万元，即使不考虑其他经济效益，仅节约电能一项在4年内就可收回全部投资。 　　减少了整套引风机组的故障机率，大大提高整套机组的安全运行水平，安全效益好。 　　实行变频调速后，通过改变变频器的频率来调节电动机的转速，大大简化了调节手段，变频器既是动力源，又是执行机构，省去了风机静叶及其操作机构。 　　变频器启动输出转矩大、起动电流小，实现了电动机的软启动，对电动机和电网的冲击大幅度下降，延长了设备的使用寿命，提高了电气保护质量。 　　引风机采用变频控制后，在机组定压状态下运行时，其电动机的运行频率一般在30~40之间，也就是说被拖动的机械转速在400于运行转速的降低，且风机运行时，静叶全开，从而减少了机械部分的磨损，降低了风机噪音，并延长风机大修周期，节省大量的检修费用。 　　变频器本身还可以对引风机运行工况进行信号检测，并将检测到的信号进行综合逻辑处理，然后通过AO、DO信号通道送进DCS，运行人员可以对引风机的工作电流、频率、转速、输出功率以及运行、停止、故障等状态进行实时监控。具有极强的自诊断和保护功能，能够对短路、过电流、过热、过电压、接地等故障进行快速有效地诊断和保护。 　　控制调节特性好，炉膛负压稳定。 　　使用矢量控制技术使得速度控制和瞬态响应的精度大大提高。系统动态响应速度快，调节线性度好，自动投入率高。调试运行结果表明：采用高压变频调速技术后，炉膛负压调整稳定，系统响应速度提高（见）由于采用了fd元串联多电平PWM技一种交流接触器无声运行节电装置王振威、罗勇军2（。铁路局武汉供电段，湖北武汉430072；2.湖南怀化电业局，湖南怀化418000）化肥厂使用效果良好。 　　2：B文章编号：1004引言为消除交流接触器运行时的噪音和高温带来的弊病，笔者于2002~2003年完成了一套多台交流接触器运行无声节电装置，通过在湖北某化肥厂使用情况证明其运行良好。 　　1单台接触器无声运行节电装置的工作原理交流接触器无声运行节电装置的原理是将其线圈的电源由380V交流控制改为198V及10V左右的直流控制。因为交流接触器控制线圈启动电机时所需功率较大，运行时所需功率较小，故分别将220V和10~12V交流电经桥形整流后得198V和10V左右的直流去控制其启动和运行。又因为接触器交流启动电动机时主触头通过的电流为电动机额定电流的5~7倍，电动力大，接触器振动大，噪音大，触头烧损严重，故对启动用的198V脉动直流并联一只50~500F电解电容（对大电机对应的电容容量大），得到纹波很小的较纯净的198V直流，使接触器启动时吸合可靠，基本上无振动，无噪音，触头无烧损。 　　电动机启动投入运行后，因保持衔铁吸合时的线圈所需功率很小，经多次测量，一台C12―150型交流接触器在直流为48V、0.15A，即不到1W功率就能维持运行。为使触头紧密吸合，并降低动静触头之间的电阻和温度，采用了由控制变压器二次⑵米用变频调速技术后，由于电机、风机的转：陈红（1959一），男，湖南邵阳人，大学，高级工程速普遍下降，减少了机械摩擦，延长了设备的使用寿师，长期从事电厂锅炉技术的应用研宄工作。 　　命，降低了设备的维修费，也降低了风机的噪音。收稿曰期：2008-04-09修回曰期：2008-术，变频器的输出电流波形接近正弦波，对自身及周边设备无任何干扰。 　　4结论（1）引风机采用变频变流量系统方案，节约能源，切实可行，效果明显，特别适用于负荷相差较大的系统，系统中的引风机采用变频调节控制可节电30%，则每年节约直接收益约96万元。 　　采用变频调速后，电机可以软起动，起动电压降减少，大幅度减少了对电网的冲击。 　　引风机变频改造后，系统动态响应速度快，调节性好，自动投入率高，炉膛负压调整稳定，从而大大降低了运行人员的劳动强度，亦提高了机组运行的安全性。

离心风机气动噪声研究方法的分析与建议黄，宇愀洪祁大同西安交通大学流体机械研究所主对目前离心风机气动噪声的研宄方法进行了分析，总结出数值模拟及其计算方法还不完善。 　　提出了离心风机蜗壳简化成个具有硬边界的理想壳体模型的思路来研宄风机气动噪声。 　　1引言离心风机的噪声以气动噪声为主，在性质上可以分为离散噪声与宽带噪声。其气动噪声主要由气体与叶轮叶片以及蜗壳的相互作用产生，并通过进出气通道加以传播。蜗壳内部的维非稳定流场以及壳体的特殊形状使得对其开展研究变得困难。近年来5国内外专家如18，131HoJeon针对离心风机噪声做了很多研充在发声机理和声源传播数值模拟测试技术等方面都取得了不少突破，但仍有很多需要进步改进和完善之处。本文综6了近年来1内外大量文献的理论讣算和试验研究方法，同时提出了新的建议。2理论计算方法2.1点源模型对于风机而言，点源模型是种十分有用的技术。 　　这种近似的准则是，所要研究的最高频率的波长入应该远大于声源的物理尺寸1.为满足这个准则要求，对发射较高频率噪声的叶片，在应用点源模型时，可将每个相关面积或相关体积视为个小尺寸的孤立声源将风机叶片用沿着叶片展长分布的孤立点源的总和来模拟。目前有人研究了自由声场旋转点声源的声学特性通过波动方程推导出了运动点源产生的声场公式，该公式适合于叶片上的每个微元啦然对叶片上的所有微元求积分就可以求出叶片运动产生的声场但拟定叶片微元的点源尺寸是个难，而且般来说风机叶片都不是直叶片，甚至在空间有很大扭曲，用点源模型进行模拟容易产生较大误差。 　　另外，上述研宄针对的是自由声场，而离心风机必须考虑蜗壳的影响。 　　2.2蜗舌的尖劈模拟静止板缘紊流边界层声发射的理论兑公式早已得出，但用于叶轮机械噪声还需进步改进。陆桂林考虑了叶片旋转对声发射的影响，并结合有关试验资料。引入叶片儿何参数的组合关系式，推导出了个有2个叶片的离心风机叶轮叶片尾缘紊流边界层声发射计算公式。这些都是在无蜗壳假定下噪声计算公式的推导。为了模拟蜗壳存在的情况。1.。1轮附近放置个尖劈模拟蜗舌，以它来作为产生离散噪声的声源，1. 　　通过此模型计算出流场，然后用非定常的伯努利方程计算出作用在叶片微元上所受的力，最后利用界80导出的任意运动点源的声场公式计算声压本文其他作者闻苏平曹淑珍运用该模型进行风机噪声的数值模拟可以得到很多有价值的数值计算结果，改变其中些参数，如叶片数，叶轮旋转速度和叶轮与尖劈之间的间隙等来盅新进疔汁算。并加以比较可以分析叶片通过频率噪声的影响因素，对离心风机的降噪有指导意义，尤其是对分析离散噪声的成因及其降噪方法有着比较重要的作用。但是它只能模拟风机的基频噪声，且仍没有考虑完整蜗壳的存在。 　　2.3基于宽频噪声的模拟宽频噪声也称作涡流噪声，它主要取决于对应流场所对应的声场解，所以涡流噪声很多都还是试验研究或者理论上的定性分析。从出0方程和离心风机的具体边界条件出发可以得出基本方程然后基于数量级分析的基础上，做了些简化，并将整个流场分成主流区和边界层区分别加以讨论。最后结合试验进行了分析，证明了定性分析进亍了建，2所不，利用不区域，或出丑1然厂利用傅叶。变换量纲分析以及市学相似定律导出了以下关系式则声压谱密度的达式为在得出关系式利⑴试验研究可以分析声以谱密度与各参数之间的相互关系。可以看出，利用该模型求解时，需要借助试验才能确定声压与各参数之间的体关系。因此小1能较好地从理论上直接解决离心风机的噪声问。 　　2.4边界单元法计算边界单元法的计算例子较多，但都大同小异，这里重点举李继芳的算例加以说明，他运用！也积分方程得出了蜗壳面速度分布与蜗壳面声压的积分关系式格林函数可以得到整个蜗壳向外辐射的声功率可以利用加速度传感器得到蜗壳面的振动速度分布，然后通过公式计算出蜗壳面的声压，或者可以通过风机进口或出口的声压计算进出口福射的声功率，然后得到总合成声功率。可以看出，该计算方法可以计算蜗壳振动引起的噪声福射，也可以计算通过进出口管道向外传递的噪声。 　　但是在测量进出口的声压时，由于气流的影响，使测量受到较大的干扰，因此测定的声压不定是真实值；另外，由于蜗壳面各点振动极不均匀，不仅仅是垂直于面振动，甚至随时间变化。测量时需要测量大量点的振动速度，工作量大，而且可靠性不因此该方法的应也有局限性2.5蜗壳声电类比模型很早人们就提出了声电类比方法并计算出了3心风机的尸共振频率，并用局阶模态分析方法分析了几个具有比亥姆霍兹共振频率更高的谱峰，用试1收绘蜗壳内规范化的压分依。后宋黄其柏又在此基础上提出了蜗壳基频共振引起的噪声增量数学模型，最后推导出了在共振频率处远场某点总噪声声级增坑为进出气口以起的噪声增；利用此式可以对远场某点总噪声声压级增值进行预测和优化。国内些试验己经证实了蜗壳基频共振噪声在小流2工况的要性。 　　2.6声学相似定律由国际标准化组织推荐的系列确定噪声功率的标准，同样也适用于风机。试验各种不同型式和尺寸的风机需要大量试验设备和时间，而且费用昂贵。因此将相似定律应用于风机气动噪声，能大大降低成本。从而1以根据1种尺寸风机的试验资料，对尺寸不同而因次相似的风机系列进行声功率的1；七101对风机噪声作了因次分析，且得到了无因次参数关系式随机噪声的频谱噪声可有不同的定义，63用矩形尖劈校拟蜗舌付七蜗壳的离心叫轮进行了声辐射研宄。得出另外，考忠到4机中存在着某种。士源其相似关系为此。换；因次相似的风机噪声邾！谱，可上面两个公式的任何个，但是对于同系列而尺寸不同的风机，常数，3和函数凡6或尸，6应分，对应相等。 　　声学相似定律的应用也是需要预先知道某因次相似风机的试验资料才能进行声辐射计算开展声学设计也不是单纯从理论上直接解决离心风机噪声问3试验研究方法3.1进出口管道试验由于缺乏准确的理论数据，因此很多试验还是基于理论上的定性分析进行试验，般都采取带有消声器的进气或出气管道在进出口进行噪声测里，然后再对试验结果进丁频谱分析以判断噪声源和传播途径。在试验过程中通常都会先分别考虑轴向径向进口间隙蜗壳的扩张角和扩张长度以及蜗舌与叶轮间隙蜗舌倾斜角蜗舌半径和叶轮类型叶片数目等参数，分别分析这些参数对离心风机噪声的影响，但是这样进行分析和试验的工作量太大，而且忽略了各个参数之间的相互影响。 　　3.2离心风机机壳的声学优化机壳的型线对于离心风机气动噪声而言是极其重要的，如何得到优良的机壳型线是很多人都关注的问在目前的大多数研究中，仅是通过修改机壳蜗舌区域来降低基频强度。迅化1等改变整个蜗舌形状来找寻关于产生噪声的最优设计。 　　作为种试验工具，扮6米用了植物与动物到户10这10个变量在各种角向位置时蜗舌壁面离转子轴的距离来描述蜗舌。通过变量户1到户10的随机变动产生组9个后代量，9个后代量最佳型线。但是该试验程序只考虑到了蜗壳自身参数的影响，而忽略了叶轮的结构参数。 　　3.3高心风机结构的优化试验方法大量的试验是在保证其他参数不变的前提下，只改变某个参数进行试验得出其优化结构参数，从而忽略了各个参数之间的相关性，因此利用优化试验方法正交回归设计方法，最优回归设计方法等就很有必要。些文献中己通过不同实例计算出了风机声压级与系列参数之间的回归函数关系式，并采用了优化方法进行了计算。其基本思想是在选择离心风机结构参数时，考虑到各个矣数之间的+关刊，在丈际应利优化回，方法，通过试验得到系列数据进行目标函数噪声值的非线性回归，得到个非线性方程后进行优化设计。例如可将声压级1针对8个参数进行3次回归设计得出其关系式然后采逐步归分析法逐个以入变进因子筛选。每引入个新的变量都对前面的变量进行显著性检验，保留其中对5凡影响显著的变量，剔除对5影响不显著的变量，从而可以得到个最优回归方程，该方程中包含所有对1影响显著的变量。这种优化手段用较少的试验就可以得出比较满意的结果，但是它不能够得到各个噪声源对接受者的贡献。 　　3.4相干分析技术为了弥补述缺陷如汾析技术岜随相览机的发1倾开展了，在哗声源的识别中。经；遇到的情况所感受，噪声系来自多个噪声源，通过相干分析，就1似付个户1源各内付接受者的影响，这1技求已玉内应吼闽内外文献已利用相户分析技术分析离心风机哚声的源特性及其产生机现，其基木理是基于将噪声传递系统视为个多输入中输出的系统系统中备个输入源之间互不相干，3. 　　眷虑蜗壳的离心风机的噪声模拟及计算是需要解决的问。因此，提出的建议是可以把离心风机蜗壳简化成个具有硬边界的理想壳体模型，4.并暂时忽略进出口软边界的影响，推导出壳体内的格林函数，而后将此格林函数推广到考虑进出口软边界的情况，然后利用该函数对离心风机内部由旋转叶轮产生的气动声场进行时域求解便可以得到理论解方程。在计算出离心风机内部的维非稳定流场之后，利用该模型和理论解方程就可求出与流场相对应的气动声场，这样就可以弥补蝴其他计算模拟方法的不足，我所正在进行这方面的理论和计算工作，同时也为同行们进行离心风机气动噪声计算提供参考。目前，已经得到了忽略进出口软边界的蜗壳体内的格林函数3.5计算机指导试验由于试验设备繁重，工作量大，处理数据繁琐，因此利用电脑监控试验和试验数据的采集和处理是必不可少的，现在可以用微机进行数字化动静态测试分析。虚拟仪器简称1和卡泰仪器简称0丁人1技术发展相当迅速，虚拟仪器被称为是振动噪声动力学控制技术的革命。05大世普软件虚拟仪器库具有国际先进水平的大容量数据采集与信号处理软件系统，其功能强大，用途广泛，可于进1振动。冲击。噪声。信号和，息处理。计算机辅助测式。校态分析，结构动力学修改。故障诊断与，基检测环境振动与噪声测试等诸多分析测试工作。只是到目前为止，虚拟仪器在风机行业中应用还很少，如果能广泛应用，将会使离心风机的试验测式。数据采集与分析进入外全新的阶段，4讨论1对于离心风机气动噪声而言，数值模拟及其计算方法还不成熟，不能得出计算离心风机气动噪声的理论公式，有的即使得到了声压与各参数之间联系，还需要借助试验来确定具体关系式，显然这些方法只限于对己有风机进行计算，而不能在对新风机进行气动设计的同时进行声学设计。因此根据此格林函数求得了蜗壳内部声场的，域解但是由于忽略了蜗壳进出口软边界的影响，这个公式与实际情况还有较大差距，因此还有必要对此进行深入研，以得到有进出口软边界时蜗壳内部的格林函数并进行时域求解。 　　2随着计算机的飞速发展，噪声试验测试技术发展比较迅速，些先进的试验手段己经应用于风机上，但还是不够；在其他行业，虚拟仪器的使用和仿真试验已大大减少了人力物力，使得很多难以进行的试验变得容易开展，建议应使这些先进的试验手段尽快应用于风机气动噪声行业并不断开发拓展其应用范围。 责任编辑：任江强