引进英国技术生产高温风机的节能验证 (1)四平鼓风机厂于1984年从英国豪登公司引进BB24、BB50型两个系列的单吸和双吸高温离心通风机制造技术,叶轮为后向单板形,差动导叶和耐磨损,该厂生产的单吸高温(载尘)风机产品性能节能验证比较见表1。 (2)重庆通用机器厂从英国豪登公司引进 W6-29、W6-39型两个系列的单吸和双吸高温风机制造技术,叶轮为后向叶片,差动导叶调节、高强度及耐磨损回,该厂生产的高温载尘风机产品性能节能验证比较见表1:该厂20世纪80年代生产的FW9-2&imes;35型前向叶片双吸入离心通风机,用于水泥密尾收尘的节能验证。 3)北京风机二厂生产的用于水泥密尾高温风机单、双吸4个系列,其中WDHZ型系列单吸高温(载尘)风机,其性能节能验证比较见表1。 2对引进技术生产集尘风机的讨论 (1)首先明确通风机产品试验的空气动力性能,给出绘制特性线或性能曲线的通风机输气介质是在标准状态的清洁空气;引风机和除尘风机为气温指定状态的微量含尘的烟 (2)引进英国高温风机载尘的技术说明中:“BB50系列=20℃时,空气效率&ea;≥75%~81%;BB24系列=20℃时,空气效率&ea;≥80%~849%,该产品是提供水泥炉窑的高效节能风机在含尘量较大,磨损较严重的条件下使用。其综合性能在世界同类产品中处领先地位,具有80年代世界先进水平。 高温风机载生Fd=30~35g/Nm3时,性能表中没有说明全压内效率为多少,笔者验证qh/P=220~470时,风机载尘耗电量是非载尘的2~5.6倍,而载尘处理风量是非载尘风量的02~0.5倍。因此不能用空气效率代替载尘风机效率。另外,重庆厂引进技术的产品中,其低含尘量的载尘风机电耗仍然很高,当Fd=0.15,0.2,0.9g/Nm3时,耗电量P/qn=2.45,165,3.86kw(km3/h),分析其耗电大的原因可能由于叶轮忽视应用高强度村料,为了“形态强化&dquo;与“热弱化&dquo;而过多补焊加强件,引起叶轮质量和转动惯量剧增及气流增加阻力所造成的结果。   (3)我国工业硅和铁合金矿热电炉的超微細硅粉收尘,吉林临江硅铝合金厂于2001从挪威铁合金ELKEMASA公司引进除尘工程回收微硅粉副产品所用设备的增密装置和大型组合正压袋滤室。它是除尘过滤回收工程的核心技术,其新型滤袋为特氟纶玻纤组合的超覆膜过滤材料。它是现代过滤技术中超做细粉尘烟气净化的新颖技术。其特点滤袋采用“表面过滤&dquo;技术,不同于常规使用“深层过滤&dquo;技术。因两种过滤机理与清灰方式不同,应认真总结“表面过滤&dquo;应用中秘密专门技术。但是工程设计效仿ELKEMASA公司正压滤袋引风机载尘,采用国产并联4台6-49型高温风机载尘很不可取,值得研究。  

引风机电机超流过大浅析   中意机电鼓风机制造有限公司 任江强 【摘要】本文结合一例一风机电机超流过大，电机极易跳闸，造成风机不能运行的原因分析及处理，证实了引风机在非工况区运行是其主要原因，可供同行参考借鉴。 关键词：引风机电机  电流超流   电机跳闸  工况区 非工况区 一、概述     温州项目投产一台锅炉引风机，所配风机为F9-28№7.1D离心引风机。风量16290m3/h，静压升6850Pa，转速2900/min，设计温度150℃，所配电机Y280S-2型，采用变频器变频，功率75kw，转速为2970/min，额定电流为140A，江苏大中电机厂生产。客户在调试中，发现30HZ~40HZ运行，核算电流与测试电流差别较大，变频到40HZ以上 就会出现跳闸，导致风机不能运行。 通常，电动机电流过大，电机跳闸有下列原因： 进口调节门装反 电源电压过低或单相断路 风机输送气体密度过大或则温度过低使压力过大 启动时进口调节门未关闭，带负荷状态 管网系统漏风量较多 变频器存在问题（可以通过测试风机转速来判断） 电流变存在问题（可以现场用钳形电流表测三相电流） 二、我方选型方案性能表                         F9-28№7.1D  流量(m3/h):16290 静压(Pa):6931 效率(%):82.2 内功率(kW):45.7 所需功率(kW):60.6            转速 序号 流量 全压 静压 效率 内功率 所需功率 配用电机 /min № m3/h Pa Pa % kW kW kW 2900 1 12293 8504 7728 81.5 35.6 47.3 　 2 13830 8477 7496 82.6 39.4 52.3 　 3 15366 8381 7169 82.6 43.3 57.4 　 4 16903 8230 6764 82.0 47.1 62.5 　 5 18439 8093 6349 81.1 51.1 67.8 　 6 19976 7929 5881 80.0 55.0 72.9 　 7 21513 7723 5348 78.3 58.9 78.2 　 8 23049 7532 4806 76.4 63.1 83.7 　     三、通风机性能进气实验装置：执行国家标准GB/T1236-2002，在温度20℃下，大气压为P=101235Pa，相对湿度50%。   通风机性能进气实验装置概述，在国家标准测试风机性能时，先设定进口直径D，安装管道直径D，然后按上图尺寸装设测试点，启动电机，设定电机转速，先关闭进口阀门，慢慢打开进口阀门，分别测试出阀门不同开度流量、压力、功率，一般测试八个风机运行点，然后绘制此风机性能曲线，根据实测风机功率与理论设计功率比值，求得风机效率。取风机效率最高点作为该型号风机最高效率点，其最高效率点的±10%，最为该风机工作最佳工况范围。 四、下表是客户引风机测试记录表：   温州项目引风机调试记录表 烟气通 过位置 电机 频率 电机 电流 阀门 开度 引风机入口 烟道CEMS 计算 U型管 温度 压力 流量Q 流速V 功率 电流 Hz A % P(静压入)Pa ℃ P(静压出)Pa m3/h m/s Kw A 布袋侧 30 61 50 -4300 19.1 17 4572 3.3 9.3 18.7 布袋侧 30 95 70 -2300 19.1 46 13854 10 15.1 30.3 布袋侧 30 108 90 -1600 19.6 50 16071 11.6 12.2 24.4 布袋侧 30 110 100 -1600 20.7 122 16764 12.1 12.7 25.5 布袋侧 33 118 70 -2500 20.1 76 16902 12.2 20.1 40.2 布袋侧 33 127 90 -1900 20.5 93 18842 13.6 17.0 34.0 布袋侧 33 128 100 -1900 20.5 132 18703 13.5 16.9 33.8 客户计算方案：把风机接入整个系统中去调试 配套电机：2-75kw/380V，变频范围（30~50HZ） 电机变频为30HZ,此时风机转速为：n=2970x30/50=1781/min 测试气体温度为常温20℃，假设理想状态下，其密度为&ho;=1.2kg/m3 测试进口管道直径为：D=700mm=0.7m 客户强调说，此测试装置，测试结果保证： 流量偏差：（+5%~-5%） 压力偏差：（+5%~-5%） 轴功率偏差：（+5%~-5%） 风机功率核算：N=Q（流量）*P（全压）/风机效率&ea;/机械传动效率μ*电机储备系数λ 1按照频率30HZ，调节门开度50%时核算，由测试得： 流量：Q1=3.14*（D/2）^2*v1*3600=3.141526*0.35*0.35*3.3*3600=4572m3/h 全压：P1=P（静压出）+P（静压入）+1/2&ho;（*v1）^2（动压）         =17+4300+0.5*1.2*3.3*3.3         =4323.5Pa 该风机为悬臂支撑结构（D式传动），机械传动效率&ea;=0.98 该风机为引风机，工作温度为150℃，电机储备系数λ=1.3 风机效率，客户按照该风机工况点选型设计效率取值，&ea;=0.8 即风机运行功率N=Q（流量）*P（全压）/风机效率&ea;/机械传动效率μ*电机储备系数λ =4572*4323.5/0.8/0.98/3600/1000*1.3 =8.92kw 计算电流为I=2*N=2*8.92=17.84A 而测试结果为I=61A 2按照频率30HZ，调节门开度90%时核算，由测试得： 流量：Q1=3.14*（D/2）^2*v1*3600=3.141526*0.35*0.35*11.6*3600=16071m3/h 全压：P1=P（静压出）+P（静压入）+1/2&ho;（*v1）^2（动压）         =50+1600+0.5*1.2*11.6*11.6         =1730.7Pa 该风机为悬臂支撑结构（D式传动），机械传动效率&ea;=0.98 该风机为引风机，工作温度为150℃，电机储备系数λ=1.3 风机效率，客户按照该风机工况点选型设计效率取值，&ea;=0.8 即风机运行功率N=Q（流量）*P（全压）/风机效率&ea;/机械传动效率μ*电机储备系数λ =16071*1730.7/0.8/0.98/3600/1000*1.3 =12.55kw 计算电流为I=2*N=2*12.55=25.1A 而测试结果为I=110A 由以上两次抽样，两者电流差别较大，说明一部分能量损失严重，并且变频到40HZ，就出现跳闸，风机不能启动，客户认为我方选型设计错误，这其中原因在哪呢？ F9-28№7.1D此风机模型，由风机试验测试转换后，在150℃，转速2900/min时，风机流量在12293~23049m3/h区域内，其静压升在7728~4806Pa，功率在47.3~83.7kw时，风机呈现的效率为82.6~76.4%。而客户测试在温度20℃，转速为1740/min，与风机实际选型设计差别极大，是风机效率迅速下降，由客户试验数据可知，此时风机运行效率在22~35%左右，但是在核算时，客户选择风机效率为80%左右，这就是两者测试电流和计算电流差别大的原因所在。 解决方案：系统运行后，气体温度在150℃，关闭风机调节门，启动风机，速度调到设计转速2900/min，慢慢打开调节门，使风机运行点与系统管网阻力匹配后，风机就能在效率80%左右范围内运行，就不会产生超流（跳闸）现象。 参考文献 ［1］商景泰编通风机手册    北京：机械工业部出版社，1994 ［2］姚有峰编电路与电工技术实验     北京：中国科学技术大学出版社，2008.08 ［3］中国标准出版社第三编辑室编中国机械工业标准汇编（第三版）风机卷（下）    北京：中国标准出版社，2009.03