离心风机的使用在带来通风换气效果的同时，也会伴随着一些故障现象的发生，如果这些故障不能及时的解决，那离心风机的使用效果就会受到很大的影响，场所内的环境质量就更不能得到很好的改善了，尤其是风机出现的旋转失速现象更会对风机造成很大的干扰，那怎样才能解决样的问题呢。 使用离心风机一定要关注风机的压力状况，稳定状态下压力系数和入射角λ之间的关系，当入射角大于一定值。入射角改变，有一个区域压力系数呈梯度下降;如果振动发生在流场中叶片处。这时空气动力则呈循环变化。当压力系数的梯度为正时，这相当于空气动力对叶片作用反向力，系统是稳定的当压力系数梯度为负时，这相当于空气动力对叶片做正功，这样的情况下，风机的失速现象就发生了，那针对这样的问题有什么可以解决的方法吗？ 离心风机的设计初衷，是需要风机在进口压力、进气温度、转速和流量都比较稳定的状况下进行使用的，也只有这样才能更好的保持风机的使用效果，但是如果离心通风机进口导流板开度调节不当或叶轮流道、气流流道、滤清器等阻塞，将会导致实际流量小于设计流量。进入叶轮的气流方向发生变化，气流向着叶片的工作面冲击，从而在叶片的非工作面附近形成气流漩涡或气体，风机的旋转失速产生的原因是比较多的，不过只要我们掌握了这些原因，就不难找到解决的方法，在对风机进行使用的时候，我们要尽可能的规范操作，这样可以避免很多故障现象的发生。

轴承非正常发热及保持架损坏的原因有以下几种： 　　（l）轴承座孔的同轴度、座孔壁的刚度、拧紧螺栓时的力度及顺序都有可能引起轴承座孔和轴承变形，导致不正常发热、振动，使保持架受到无规则的振动冲击、挤压，不均匀磨损，严重时断裂。例如第四室风机进风口处的21322K轴承，2001年5月检测发现，轴承的径向游隙不在正上方而在与水平约成450的右上方，最小径隙0.O8mm，最大0。13mm，说明轴承内圈被内锥套胀成椭圆形，轴承座孔也失圆，在风冷的情况下测得座上盖表面38℃（以红外线扫描测温仪检测，下同），可见初期温度更高。 　　（2）由于胶带轮相互错位，使轴承受到附加轴向力作用，而装在光轴上的调心球轴承不宜承受轴向力，结果引起轴承不正常温升，保持架也加速磨损。 　　（3）在装配调整内锥套时，上海真空泵轴承座表温由换胶带前的30℃上升到43℃，一周后又降到40℃以下。 　　（4）轴承温度偏高的原因除与装配质量有关外，油液（脂）的清洁度、品质、品种及粘度也有直接关系，尤其是高转速轴承对油的粘度更敏感。例如，一室风机转速较高，风量不大，风压较高，转矩较小，按理高速轻载的设备及轴承宜用稀油，因转速高易形成承载油膜，减少滚动体摩擦阻力，并利于清洗与散热，但l号风机轴承箱从开始投产就一直使用N320中负荷工艺齿轮油，问题提出后改为N22O，但粘度仍大，若能改为HJ20一HJ3012&g;效果会更好些，温度也会从长期60℃左右降下来。 　　（5）由于轴承座无排油孔，多余的油只能从轴颈挤出，加油间隔期短，尽管每次注入不多，但油腔还是很快填满，使轴承工作温度突然升高25-35℃，这就是正常运转中轴承温度突然升高的原因。这种情况持续几天后随油脂的挤出而改善。长此反复，既浪费又影响轴承寿命，并且也增加了对故障判断的难度。因轴承温升后，滚动接触应力增大，油脂的粘度与吸附性下降，磨损增加；此外，由于轴承套圈的温度高于锥套等相邻零件，热膨胀使本来不太紧的配合可能出现松动，油多引起的温升与套松动引起的温升开始时是很难区分的，有时热胀的影响使二者同时存在。总之，多次反复的结果，必将使孔、轴配合趋于松动。经常出现这种情况主要是润滑制度规定不适当，同时，操作员加油时也有“宁多勿少&dquo;的想法。在封闭的油腔内不必经常加油，只要滚道内有油，正常运转情况下不会造成缺油故障。另外，也可在轴承座适当位置设放油孔，以便定期加油时“吐故纳新&dquo;，以避免每次加油就温升几天的现象。 　　（6）胶带张紧力太大也会使轴承温度升高，振动加剧，胶带还易损坏。因轴承径向载荷增大，使滚动体与滚道在接触处产生弹性变形，增加摩擦热与磨损，易引起点蚀。 　　（7）风机出现异常振动或轴弯曲常使轴承迅速升温并易损坏。2轴承不正常失效与认识上存在误区有关长期以来，轴承的工作温度在几乎所有的设备技术文件中都有相类似的规定。对轴承温升的问题，一部分人存在认识与理解上的误区。笔者历经数厂都遇到过这种情况。在许多技术文件中不加区别、不分设备对象地规定了轴承工作温升不超过30℃，最高不超过40℃，或工作温度不超过65℃、75℃、80℃，以及最高不超过90℃等等。

节能潜力分析及对策上篇风机是用于排送气体的机械的总称，根据其排气压力p的高低，分为通风机（P15000Pa）、鼓风机（15000Pa&l;风机产品的品种分为离心式压缩机、轴流式压缩机、离心式鼓风机、罗茨鼓风机、叶式鼓风机、离心式通风机和轴流式通风机共7大类。 　　虽然轴流式压缩机和离心式压缩机的功率较大，如国内生产的轴流式压缩机的功率最大可达38265kW，离心式压缩机的最大功率可达16000kW.但是台数很少，风机的主要产品应该是量大面广的通风机。 　　所以，风机产品的节能潜力分析和对策，其重点要放在通风机产品。 　　风机在节能中的地位和作用据1990年不完全统计，全国风机的拥有量约400万台，正在使用的约285万台。这些风机绝大多数采用电动机驱动，素有“电老虎&dquo;之称，因而风机的节能具有十分重要的意义。 　　据1982年原机械工业部调查，风机用电约占全国发电量的10%；据1988年原冶金部的规划资料，我国金属矿山的风机用电量占采矿用电的30%；钢铁工业的风机用电量占其生产用电的20%；煤炭工业的风机用电量占全国煤炭工业用电的17%.冶金工业以沈阳冶炼厂为例，风机用电量占该厂用电的25%.由此可见，风机节能在国民经济各部门中的地位和作用是举足轻重的。 　　风机节能的国内外现状国内风机节能现状造成风机电耗过大的因素风机内效率低。国内风机行业生产的各类风机，大部分内效率较低。 　　风机系列型谱不全。由于风机，特别是通风机的系列型谱不全，用户选用风机时在产品目录和样本上找不到中国通用机械工业协会风机分会徐常武石雪松适宜的品种和机号，因而被迫选用代用型号的风机，结果导致了多耗电能。 　　风机装置效率低。一是风机的变速机构比较落后。二是调节方法比较落后，大部分还是采用调节。由于上述原因，尽管有的风机内效率较高（达86%）但其装置效率并不高。 　　风机的实际的工作点偏离最高效率工况点。 　　风机的配套电动机容量选取偏大。 　　管路系统设计不合理，增加了管网阻力，降低了风机使用的效率。 　　风机使用中采用了不适宜的效率低的调节方法，降低了风机的调节效率。 　　管理不善。无严格、科学的开停机规定及措施，过早开机或过晚停机都将造成电能的浪费。 　　据某煤炭公司对148台矿井主通风机的调查，运行效率在70%以上的仅占10%左右；运行效率低于55%的竟达59%.据某钢铁联合企业的调查，通风机的平均运行效率只有40%左右。某发电厂锅炉鼓引风机的最高运行效率只有国内在风机节能工作中采取的主要措施推广使用高效节能风机。改造低效的旧式风机，开发高效的系列化的节能风机，并在国民经济各个领域推广使用，是风机节能根本措施。 　　更换使用中的旧风机，对使用效率低又没有改造价格的风机，采取逐步淘汰的措施。 　　尽可能地采用经济性好的调节方法。 　　利用引进技术开发高效节能风机。经过20多年的努力，风机制造企业对此己做了大量工作。例如，上海鼓风机厂和沈阳鼓风机厂分别引进了德国TLT公司和丹麦诺文科公司的动叶可调轴流通风机技术；成都电力机械厂和沈阳鼓风机厂引进了德国K.K.K公司的静叶可调轴流通风机技术等。 　　GM通用机械国外风机节能现状矿井主通风机节能。美国煤矿使用的主风机以轴流式为主，目前己大量采用运行中可以改变叶片角度的液压式动叶可调轴流式风机，节能效果好。 　　压式动叶调节的轴流通风机，其运行效率可保持在俄罗斯是以使用离心式矿井风机为主的国家。由于致力于改进气动性能，使其最大静压效率从72%增加到88%，平均静压效率从52%增压75%.矿用局部通风机（局扇）节能。以日本三井三池制作所为代表的低噪声混流式局部通风机，可通过改变叶高和叶片安装角度获得所需要的性能。该风机的最高效率接近电厂锅炉鼓、引风机节能国外电厂锅炉鼓、引风机以轴流式为主，其最低效率为84%，最高为90%.烧结引风机节能日本荏原公司生产的叶轮能直径为5m的烧结引风机，其全压效率可达90%；俄罗斯生产的烧结引风机最高效率可达83%.高温风机节能英国Siocco公司生产的高温风机，采用桨式叶轮（无盖盘径向直叶片叶轮），其全压效率可达排尘风机节能德国的研宄结果表明，为避免积灰，叶片宜采用弧面成斜面，叶片角控制在38*58*之内。其全压效率可达87%.曝气鼓风机节能瑞士苏尔寿公司生产的超大型离心式曝气鼓风机，其调节范围为额定流量的35%~107%，多变效率达82%.日本川岭崎重工机械会社生产的GM型齿轮组装式鼓风机，其调节范围为65%~100%，多变效率可达高炉鼓风机节能国外高炉鼓风用的轴流式压缩机，多变效率最高达90%，采用全静叶可调机械后操作范围扩大到额定流量的55%110%.离心式压缩机节能有代表性的多轴组装式压缩机是美国英格索兰公司制造的Cenac型压缩机，其等温效率可达74%.日本日立公司生产的DH型离心压缩机的等温效率己达82%.日本神户制钢所在引进美国VC型离心压缩机、改进美国VC离心压缩机的基础上，经过改进制成了大流量半开式三元叶轮，叶轮的绝热效率为9风机节能技术的发展趋势通风机通过应用叶轮、蜗壳等元件的研宄成果，以及进一步提高制造精度，力求使各种通风机的效率平均提高5%10%.有的离心通风机己采用了三元叶轮，效率提高10%；大型离心通风机出现了采用较大直径和较窄宽度叶轮、较高转速的高效结构，其最高效率可达87%以上，效率较高的轴流式通风机，最高效率己达92%.从而使产品本身就是节能产品。 　　在运行中的调节节能方面，除了采用较先进的动叶可调、双速电动机、液力耦合器及交流电动机的各种方法调速外，对大型通风机又出现了调速节能的新装置一一多级液力鼓风机未来将会大力开展节能型鼓风机的研制工作。如日本对蜗壳及叶轮等通流部分的形状作了适当改进，有效地防止了涡流及流动分离的产生，其绝热效率比原来的鼓风机提高5%10%；瑞士制造的大流量离心式鼓风机，每级均没有进口导叶，其多变效率可达82%；日本制造的多级离心式鼓风机，采用进口导叶连续自动调节后，节能率达20%；高速单级离心式鼓风机采用高周速、高压比、半开式径向三元叶轮后，其效率可提高10%；还有的在鼓风机主轴的另一端设有尾气透平，回收尾气排放时的膨胀功率达到节能目的。 　　高炉煤气余压回收透平发电装置（Top压力能经透平膨胀作功，驱动发电机发电的能量回收装置。 　　该装置既节能，又符合环保要求。目前，该装备发展最快、水平最高的是日本。 　　离心式压缩机将会越来越多地采用三元流动叶轮，使效率平均提高2%5%.如美国研制出的管线压缩机的三种大流量三元叶轮，叶轮效率可达94%~95%；日本的单轴多级离心压缩机的效率水平也进一步提高，其首级的大流量半开式三元叶轮的绝热效率达94%.其调节方式将会更多地采用汽轮机或燃气轮机驱动，以改变转速来达到节能目的。 　　二、风机节能的途径与潜力风机节能途径与潜力总体上可分为两大类。一类是从产品设计角度来提高风机在设计点和变工况区的效率，尽量使风机本身就是节能产品；另一类是从产品在观场实际运行的情况来尽可能地提高其实际运行效率（有的称其为装置效率）。其总目标都是减少功耗。 　　从产品设计角度来挖掘风机节能潜力，其主要承担者是风机制造厂、与风机专业有关的大专院校及科研院所。设GM通用机械计人员在设计风机新产品时最注重的性能指标就是效率（即节能）。从设计方面考虑，提高风机效率的方法有多种，但最主要的措施有如下几点：①采用三元流动叶轮，可使在同等流量、压力条件下的风机效率提高5%~10%；②新型风机设计好之后，为了验证其设计效果，需要制造出风机模型进行试验，若达不到预期效率目标，还要做设计修正、再试验，直至满意为止；③计算机技术善改之后，出现了模拟试验研宄的计算流体技术普级之后，出现了模拟试验研宄的流体动力学方法CFD（CompuaionFluidDynamics），只需重新计算一次即可评估改进设计是否有效。虽然也需要一次排能试验，则是为了进一步验证所设计的产品性能。 　　提高风机产品效率毕竟是余地很小，真正节能的巨大潜力还在广大风机用户。 　　风机用户按风机的运行特征是恒速机组成变速机组分别归纳的节能措施如下：恒速机组高效风机替换低效风机小叶轮换大叶轮；截短叶轮外径；减少级数，拆摘叶片减少其数目；前（中、后）导叶控制，静叶可调；改变动叶安装角，动叶可调；台数组合控制，串一并联；ON-OFF开关控制；进口成出口节流；变叶片宽度；变扩压器安装备；联合调节及微机控制等。 　　变速机组变频调整、调压调速、电磁调速、变极对数调速、串级调速（成转子串电阻）、无换向器电动机调速、蒸汽轮机成燃气轮机等原动机的变速、液力耦合器、液力调速离合器、机电一体化装置（如微机控制等）、多级液力变速传动装置（MSVD）及其他（如三角带传动等）。 　　1.管道安装结构设计与节能风机及其系统的节能取决于风机必须是高效率的节能型风机；风机的运行工况必须在所预选而高效率工作区内。 　　因而，必须精确确定系统的阻力一一流量关系，为风机给出正确的压力和流量值。 　　急度流场对管道截面上速度和压力分布的影响在气流转弯前后，特别是在它的后面内侧，出现较大的涡压。流线弯曲受离心力的作用，破坏了缓变流条件，静压沿截面不再为常数，流速沿截面的分布就不均匀。在转变处装设导叶能迫使气流沿内壁流动，从而防止了附面层脱体与涡流的产生。这样，既可使流速沿截面的分布均匀，又可减少阻力。 　　急变流均对风机性能的影响风机使用现场常用的调节装置有闸门、蝶阀等。除全开外，在它们之后都将出现涡压。开度越小，涡压越大，而且在主流区沿截面上的流速分布也将出现严重地不均匀。 　　试验表明，在进气箱中用调节叶片（百叶窗式）调节时，风机性能曲线都有以下的共同特点：当调节叶片安装角在0*30*间差别级不大；当调节叶片安装角自0*向30*变化时，效率曲线略向左移，最高效率略有下降。 　　所有这些特点都是由于调节后叶轮入口处气流获得正预旋引起的。 　　2.风机的运行调节与节能根据流体力学理论，气体的流动过程将伴随着损失。例如，气体流过节流装置后，气流的压力会相应减少，也就是它们损失了风机的有用功。由于这一切都是在风机输送气体的过程发生的，这就浪费了风机的能量。 　　风机工况点是风机在某一转速下的性能曲线与管网阻力特性线的交点。风机实际运行时，并非永远停留在设计工况点上。它将随用户的需要或外界条件的变化而变化，也就是风机实际上处于变工况下工作。要想使风机的风压或风量达到某一目标值，就需要对风机或管网进行人为地控制，并称调节。通过有效地调节，实现在保证风机能够稳定工作的条件下，既要满足生产对流量或压力的要求，又能最大限变地节能。简言之，调节的目的就是满足性能要求，扩大（稳定）工况，实现节能，防止喘振。 　　风机采用不同的调节方式都可达到同一目的，但节能效果各不相同。 　　根据理论分析及实践证明，可得出如下4个方面的结对于鼓风机和压缩机，出口节流调节方式耗功最多。 　　尽管相对流量（实际流量0与设计流量0.之比）减少时，功率并相应减少。如当0=0.650.时，所对应的功率减少到原来的80%左右，但与其他调节方式相比，耗能仍居首位。 　　如果相对流量变化不大时（或称调节深度小时），几种调节方式耗动差别不大。即调节方式对节能效果影响不大，甚至不仅不节能，反而因调节装置的存在多耗功（如液力耦合器）。 　　要慎重选择调节方式，以期获得最大效益。 　　变速调节曲线接近理想曲线。所以，变速调节方式优越，特别是采用变频电动机调速的节能方案为最佳，但需要增设变频装置。对于中小容量的变频调速建议积极试用；由于大容量高电压变频调速装置价格较高，应结合具体情况，综合比较，决定取舍。总之，既要考虑调节性能，也要考虑设备初投资、可靠性及经济性等，全面评价调节方式的优劣。

李焦明&l;入窑生料喂料计量系统扩容改造入窑生料喂料计量系统扩容改造李焦明（坚固水泥有限公司，河南焦作454002）在新型干法水泥生产中，入窑生料的流量稳定、计量准确是保证系统优质、高产、低耗、稳定生产的重要因素。 　　000/d新型干法水泥生产线采用了引进德国申克公司技术生产的、带有位置控制预给料装置型）的生料计量控制系统。该系统主要由称重仓、预给料机（电动调节阀）％流量计及电气控制等部分组成。物料由预给料机送入导料槽，然后料流在无振动情况下通过测量溜槽。物料在测量溜槽上产生铅直分力使之连续产生偏转，偏转力作用在测力传感器上而产生与作用力成比例的电压信号并由模拟数字转换器转换成数字信号送入微控器中；微控器将检测出的流量与设定值相比较，输出偏差控制预给料机的电动流量调节阀，改变预给料机的流量，直至流量的实际值与设定值一致。 　　要扩大这一计量控制系统的量程，传统的方法是更换测力传感器，扩大测力传感器的量程，但投资较大。我们的措施是对测量溜槽框架增加配重！，这样物料在测量溜槽上产生铅直分力时，作用在测力传感器上的偏转力为；若测力传感器承受的偏转力的额定值为，物料在测量溜槽上产生的铅直分力可达90%。因此，采取加配重！并对相关参数进行调整，同样可实现计量控制系统的量程扩大。2000年我厂对1000/d生产线采用这种方法改造后，实现了入窑生料喂料计量系统的量程扩大，设计能力由85/h提高到120/h，至今已运行3年，效果良好。（编辑：刘翠荣）（：2004-02-13）核算风机实际能力，重配电动机降电耗杨书慧，于加滨（浩良河水泥有限责任公司黑龙江伊春153103）浩良河水泥有限责任公司2000/d生产线的分解炉喂煤系统采用“环状天平型流量计重机+罗茨风机气力输送&dquo;系统。该罗茨风机型号为D36x60-80/5000，风量为80m3/min，静压为50kP，实际配用电动机为4极，功率110kW、额定电流211A.生产运行中发现，该罗茨风机所配电动机功率偏大，浪费了电能。因配用电动机功率计算是按风量80m3/min，风压50kP；来确定的；而实际上该风机在正常工作时的实际出口风压只有20kP，电动机电流为80A，电流偏小。为此，我们重新进行了罗茨风机所需电动机的功率计算和更换。 　　备能力，则风压为20kP；x1.326kP；。所以实际罗茨风机所需电动机功率&quo;应为：安全备用系数（取1.2）x风量x风压A容积效率（取0.75）a机械传动效率（联轴器连接，取0.98）1.2x考虑安全系数，更换电动机同样采用4极，保持转速和风量不变，选用功率为90kW，额定电流164A.更换后该罗茨风机及电动机工作正常，电流110A.在满足生产需求的同等条件下，避免了大马拉小车现象，减少了电耗。 　　变频器在回转窑主电动机上的应用机的电磁调速部分，并于2003年12月份安装调试。经调试电动机运转正常时的变频器主要参数，自选用变频器后，回转窑主电动机启动平稳，变频器在风机及水泵上已得到了广泛的应用，其调速范围大、节能省电、运行可靠，对延长机械零部件的使用寿命都得到了证实。但其在启动转矩大的机械设备（如回转窑）驱动电动机上使用较少。 　　园山水泥有限公司原回转窑主电动机的型号为JZT392-475kW，电磁调速电动机。在低速运转时，启动困难，电流高，对电网影响较大，保护不灵敏，控制设备易损坏，对生产影响较大。为此我们用日立公司生产的变频器（型号为SJ300-1100HFE）替代原电表1窑主电动机运转正常时的变频器主要参数启动选择外部端子直流制动转矩提升启动时间/s减速时间/s过流动作时间/s载波频率设定/kH，运行可靠，转速调整灵活，操作简单。回转窑在同一转数时电流明显小于原电磁调速的电流，可节电10万左右。运行半年来没发生任何故障及事故。

    系统应满足无外界电源时亦能运行的要求。三种通风方式转换的时机当空袭警报拉响后，室外空气还没染毒期间，此时应进行清洁式通风开启阀门或或加关闭阀门启动风机进行通风换气。当接到核生化武器袭击警报后，工事应立即转入隔绝式防护，然后进行隔绝式通风关闭所有与外界相通的防护密闭门及密闭门关闭送排风系统上所有密闭阀门打开插板阀启动风机进行内部空气循环。在隔绝防护通风期间，防化专业队员通过取样管对外界空气气样进行化验，以检验该滤毒器能否过滤该毒剂。当有人员急需进出工事，或室内浓度过高，或毒剂沿门缝渗入工事达到对掩蔽人员造成伤害的浓度时，并能证明该滤毒器可以过滤该毒剂，且室外毒气浓度较低时，方可转入滤毒式通风关闭阀门开启阀门启动风机同时调节插板阀开度，使通过滤毒器的风量达到设计风量。待人员出入完毕或室内空气条件得到改善后，再转入隔绝式通风。滤毒式通风是间歇运行的，以保证最大的防护隔绝时间。所选用的风机亦无需采用电动脚踩风机，普通电动风机即可满足要求。至于换气次数，由于规范中没有规定，本人认为应结合平时通风系统风量来确定。本人曾设计过一个人防物资库，平时为车库，战时为物资库，建筑面积作为一个防火分区，内设两个防烟分区。每个防烟分区各设一套机械排风烟系统，平时排风（烟）量按次换气次数计算防火分区内设一套机械补风系统，补风量按排风（烟）量的即次换气次数计算。

引风机典型故障分析与诊断，广东广州510726i引风机试运行情况某厂蒸馏装置新安装的1锅炉引风机由电机直接驱动，引风机型号为4界他180，功率为1851撕，运行转速为960.2001年3月引风机经试运行发现振动很大，特别是轴向振动大原为20，现为0，无法投用。检修人员认为振动的主要原因可能是基础引风机和电机松动或引风机转子不平衡引起。为此，采用离线状态监测系统美国恩泰克公司的，添分析软件，以；0数据采集器采堪风机振动的瞬态数据，并进行分析与诊断，然。疼根据分析结果进亍处理。 　　故障诊断分析对于台回转机槭其状态行为的复杂程度直接反映了机器工作状态的优劣，它是机器总体件是以全息谱为核心的诊断软件，利用01500数据采集器对设备进行振动监测，系统软件利用付利叶变换将采集的振动数据变换成设备运行的振动频谱幅值轴心轨迹等，根据专业试验试所用仪器和过程引风机测点布置2.1.论断方法及引风机测点布置比水平方向测量；垂直方向测量；九轴向方向测量2.2振动数据采集在蒸馏装置锅炉引风机试车过程中，对基础电机及引风机轴承座径向和轴向进行监测，其振动值如1. 　　结合该引风机的特点和历史运行工况，将振动限伉定为4.5，7.1实小测1引风机垂直振动和轴向振动均大于报警值4.58.另外，基础的垂直振幅也非常高，达68. 　　2.3故障分析与诊断用数据采集器测得的振动频谱阁如阁3所。中虽然振动率丰富，但采集的瞬态数据具设备测点方向检修前总振动值检修后总振动值电动机联轴节端风机前轴承均联轴节端后轴承，非联轴节端其倍频倍频倍频转数频率的倍数。所占的振动比例较小；测点的主撖振动频率不以引风机转速频率的整数倍，如前轴承的237.131及后轴承的158.76，即分别为14.82和9.88倍频，且谱显有噪声地平；轴振动很大，引风机前轫1承轴振动达12.4，轴承达1.7报动严超标大由频谱振动特征可知，测点的主要振动频率不是4风机转速频韦的整数倍。故此振动频率为引风机的故障频率。根据所测得的数据，还不能确定振动源是电机还是引风机因此需通过电机断开联轴器，电动机空负荷试车，以分析振源⑵复查电机与引风机轴的同轴度特别注意水方向及端面张口；经过停车检查，证实电机单体试车振动不大。1振动谱正常。故排除电机松动和联轴节不付中的可能。 　　在排除电机为振源后，由引风机故障振动频谱3可以推断1轴向方向振动较大般有以下几个来源，如不对中弯曲的轴悬臂转子的不平衡或推力轴承磨损等，因谱中倍频所占的振动比例较小，由此可以排除引风机振动大足山尸基础松动转子不平衡不对中或弯曲引起；谱中的主要振动频率不是引风机转速频率的整数倍，由此可以推断主要振动频率是轴承的故障频率其突起的噪声地平，转子可能存在轻微的磨擦在排除松动平衡等因素后可以推断弓风机轴向振动很可能是由推力轴承磨损引起的。 　　根据分析，轴承故障频率的出现是引风机故障的初始信号，说明轴承可能润滑不发生金属对金属的接触或者轴承承受不适当的负载过大的压配合等或轴承损坏等。而指明显轴承附员成存在轴承故障频率的，皮频礼这些频率伴有1倍转速频率或轴承其它故障频率边带，则它与幅值无关。 　　2.4引风机轴承具体故障频率的确定弓，洲，啦引风机轴刹勺基本参数前后轴承型号均为3632双列向心球面滚子轴承1.滚1直径5出节；直径7=25，削1滚子数213.压力伯0=报据引风机轴承的坫本参数计算轴承的特征，如。 　　内环频率滚动体频率保持加强频率由轴承的特征频率和引风机的转速频率可以确定频谱中峰值频率的组成3.分析计算如下转子有偏磨，引风机的前后轴承压盖油封压盖与轴的配合间隙不均匀；轴承质量差，具体现为前轴承内环有点蚀。硬度偏低；滚动体而不圆滑，有明显的加工痕迹，轴承的工作面即内外环光洁度不够；径向间隙过大最大为5，最小为0. 　　轴承外形尺寸偏差大，外圈最大为内圈最大为0.08，最小为+1标准为3改进效果根据故障诊断结果该厂更换了引风机前后轴承并磨去轴承压盖油封压盖磨擦面，于2001年3月试车，引风机振动明显减小正常范围内，引14机常，的振动谱4.轴承故障频丰消失，引风机振动以倍频为主几振动较小，运转正常。 　　由上述计算可知，轴承的故障频率为轴承内环频率和外环频率，故障频率边带为滚动体频率和轴转速频率。而轴承故障频率237.13出的边带为滚动体频率。明轴承的滚动体有缺陆；轴承故障频率274.641为转违频率。，的整数倍，明内环点蚀或偏心，轴承有缺陷。 　　1入1为引风机的轴承有缺陷，故障在轴承外环或轴承内环扩，轴承内外环故障频率本身的幅值有所增欠轴转违的不衡力趋向于调制轴承外环或轴承内环故障频率分量，产生1倍转速频率的边带。故应尽快更换以风机的轴承。 　　后轴承的振动情况与前轴承相似。由此可知引风机的前后轴承均有故障。 　　2.5诊断结果及衣取措施每忐14风机正常，水8的水1.振动谱14结语通过状态监测的分析4诊断发现。锅炉4风机振动原因是轴承不合格及转子与压盖的偏磨，采取相应措施，解决了引风机振动大的问。 　　用离线状态监测系统对机从的临，故障进行监测和诊断，利用数据支，付设备稳定运行及检维修都很有帮助。

运行费用分析假设2种方案的维护技术难度相近，由于风机合一方案的风机数量减少使维护费用相应降低。2台机组如采用风机合一方案每年可节约运行费58万元。对于600MW机组采用脱硫增压风机和锅炉引风机合一技术，技术可行而且经济。 　　采用脱硫增压风机和锅炉引风机合一技术，风机制造不存在技术问题，在关键部件进口的情况下可由国内风机厂制造。采用风机合一技术，调节对象单一，烟气系统响应负荷变化较分设方案迅速、准确，运行可靠。采用风机合一技术，不仅节省设备初投资，而且运行维护费用低，符合我国节能减排方针。由于1台1000MW机组采用分设方案时，需要设置2台引风机与2台增压风机，采用合一方案后，只需设置2台引风机。因此，对于1000MW机组采用风机合一技术也具有同样的技术经济优势。

  一般地，平衡系统送风量和各风口风量的程序如下净化空调系统的调试关确定系统中各支路阀门处于全开位置，各风口阀门处于开度为的位置。分析挑选最不利环路，选取该支路上最不利风口和最有利风口的风量进行测试，与设计值比较后确定该支路调节阀门的开度，如果最不利环路上在阀门全部打开且最理想风口风量也达不到设计要求时，需要挑选第不利环路进行验证，如两路基本相类似则需要适当加大系统送风量。 　　在对最不利环路上的风口风量进行调整完毕后，依次对各支路上具最不利风口和最有利风口的风量进行测定，与设计值相比较后确定该支路调节阀门的开度。初步对各支路阀门进行整定后，需要对每个风口的风量进行统一测定，计算系统的总送风量，确定是否对总送风管上的阀门进行微调。在两个风量相差不多的情况下，需要对每一支路中偏差较大的风口风量进行调整和测试。需要说明的是，在对某个支路上的风口进行调试时，尽管高效过滤器的阻力比较大，阀门的调节在整个管路系统中作用不太显著，但在调试时不能简单地把该风口的风量直接调整到设计值，需要判断调整相邻风口对于该风口风量的影响。在对每一支路进行调整后，需要复测一遍系统中各风口的送风量，对风量相差超过国家相关标准的风口再次利用上述的方法进行调整。一般情况下，通过两次的调整可，各风口的风量基本能达到与设计值吻合。

高炉鼓风机监控系统中的热工测控站负责机组所有热工参数的检测和对汽机复水器、高压加热器、低压加热器等设备的水位控制。 　　监控保护站负责对机组运行的保护控制和监测报警，为保证安全，采用双CPU热备方式，再通过远程链路，连接到公用远程I/O机架。 　　电气控制站负责机组电气设备的控制和机组启停操作。3个站通过DH+高速数据链路连成网，进行站间公用数据的相互传送，通信速率为230.4Kb/s。3个PLC站均采用RSLgix5软件编程。 　　上位机采用研华工控机，作为机组的监视管理设备，通过DH+链路与PLC连成网，实时采集、处理网上各站数据，发布命令。两机都采用罗克韦尔的RSView32组态软件，这是基于Win-dowsNT和Windows95平台设计并把AciveX控件嵌入画面的较先进的MMI软件。两机在重要部分具有相同的应用程序，可互为备用，提高系统应用的可靠性。 　　风机各种附属设备的启、停及联锁，主要有：盘车、复水泵、高加旁通阀、主汽门、出口风门、逆止门以及各种油泵、加热器、水门、风扇等，共24个回路，具有自动/手动功能。为满足各回路在运行中随时可能单独解列检修、试验的需要，每个回路都采取模块式独立编程方式，由回路电源等作为运行条件，使各回路能自由切换、投运。对重要回路，为防止因震动、灰尘、干扰等引起的误信号，采取了开关信号软保护措施，保证了机组的可靠运行。

  具有各种计量、显示、通信、监控等功能，可以精确地分时计量三相正反向有功电能、四象限无功电能以及需量；精密实时测量三相电压、电流、有功无功功率、功率因数等；检测并记录失压、失流、断相等事件。 　　项目实施节能效果监测分析技术改造项目实施后，用户蓬莱蔚阳水泥有限公司和第三方机构烟台清洁能源检测中心分别对实施后节能效果进行了监测分析。蔚阳水泥有限公司项目的节能效果技术改造项目实施后（安装变频器），将风门开度调整为100%，风机原先调节方式为通过调节风门开度的方式，改为调节风机的电动机运行频率，从而靠改变电动机的转速来达到调节风量的目的，在风量完全满足工艺要求基础上，节能降耗。 　　项目实施后运行状况如下：（1）通过调节运行频率，在满足运行工况的前提下，降低了电动机的功耗，从而达到了节能的效果。（2）运行中将风门开度开至100%，同时通过调频降低电动机和风机的转速，减少了对设备的磨损，延长风机使用寿命，降低维修费用。（3）采用无级调速改变电动机转速从而达到调节风量的目的，改进了风机的调节品质，避免了以人工方式来调节挡板的麻烦和不具实时性的弊端。（4）通过高、低压变频器可实现高、低压电动机的软启动，降低电动机启动电流，延长电动机使用寿命，降低电动机启动对电网的冲击。（5）在变频技术改造后，网侧功率因数达0.96以上，降低了无功损耗