驻马店同力水泥厂在采用武汉精达自动化中压变频器之后，单位产品能耗明显降低，新系统工作更加稳定，便于维护，每年节省的维护费用就达2.4万美元。 　　优化水泥厂风机控制的解决方案由于采用了中压变频器，使得维护工作更加简便，节省了维护费用。同力水泥是世界上最大的水泥生产厂商，在42个国家建立有117家水泥厂、27家研磨厂，其水泥年产量高达1亿5000万.12家合资企业中最大的一家一一都江堰拉法基水泥厂，兴建于2002年6月。它是我国西部最大的一家干法旋窑水泥厂，其设计年产量为140万水泥。 　　泥年产量处于全球主导地位，占全球产量的30%，占亚洲产量的50%.在最近25年里，我国的水泥行业得到了长足的发展，从1978年的年产量6500万，增加到2001年的6亿5000万.在我国基础建设和房地产业的推动下，从2001年起水泥产销量急剧攀升。随着我国政府不断增大对基础建设的投入和城市房地产的进一步发展，对水泥的需求量仍将保持增长。 　　挑战水泥行业是一个竞争激烈的行业，众多水泥厂商都在通过提高产品质量、维持较低价格水平来增加市场份额。为了保持企业的竞争力，必须提高生产效率，充分利用投资，尽可能地降低生产成本。 　　对于水泥厂来说，首先应该降低单位产品的能耗，节省能源费用。因为，能源费用是水泥厂最大的生产成本，水泥生产的每个阶段都将耗费大量的能源，其费用占产品成本的70%.因此，任何一项节能措施都将有助于提高经济效益。 　　为了减少能耗，同力水泥厂希望通过自动控制系统来控制干法旋窑前端排风机、主风机、高温风机、加煤风机、干法旋窑尾部风机的运行速度。 　　为解决方案同力水泥厂选择武汉精达自动化为这五台风机提供控制系统。因为该厂的领导和技术人员认为武汉精达自动化在水泥设备控制领域享有较高的声誉，在亚洲地区多家水泥厂的建设项目中取得了成功。 　　武汉精达自动化建议该水泥厂使用变频器来控制整个通风系统。通过调整风板或阀门开启度来调节通风量的传统机械调节方法，不能降低风机的耗电量，并常常使它处于满负载情况下运行，而实际上根本不需要那样大的通风量。这使得整个系统效率较低，电能浪费严重，毫无意义地加大了对设备的磨损。如果采用变频器，就可以通过控制电机转速来直接调节通风量，节省耗电量。 　　同力水泥厂采用了武汉精达的中压变频器，分别对每个风机进行独立控制。电机转速采用电流闭环控制方式。每个电机上安装有速度计，用于显示电机的实际转速。 　　在本系统中，所有的变频器均采用ModBusPlus通讯协议与该水泥厂现有的DCS集散控制系统通讯。同时，每台变频器均配备有PanelView操作员界面，不仅方便了对变频器的操作，还可用于显示变频器的数据和状态。 　　中压变频器采用18脉冲调整及PWM脉宽调制方式对电机进行控制，输出波形稳定，可以有效防止谐波。该变频器采用对称门极换流晶闸管（SGCT）代替了输出变压器，减少了所需的换流器件数目，提高了系统稳定性。而大多数竞争对手的产品还在使用传统的门极绝缘栅场效应晶体管（IGBT）技术，而这样需要增加更多的换流器件。 　　武汉精达为风机的控制提供了高效、可靠的解决方案。根据所需的通风量，由变频器向风机提供相应的电能，这样会让风机运行更加经济。采用中压变频器之后，水泥厂的单位产品能耗下降了10%，由此每年将为用户节约12.4万美元。 　　同力水泥厂运行部称赞道，通过它提高了产品利润率，让使我们能够在国内竞争激烈的水泥市场保持领先地位！ 　　

  通风机主要是通过提高风机的实际运行效率而达到节能的效果，具体的途径是： 一、研制高效风机。利用三元流动理论，扩大高效区工作范围，提高变负荷条件下风机的效率。 首先，进行叶轮设计，减小叶片冲角，增加叶轮流道长度，降低涡流损失，提高流动效率。在扩压带的设计上尽可能的提高叶轮的静压。其次，在叶轮的基础上，利用阿基米德螺旋理论，设计出高效的壳体模型，并进行流场分析、改造，根据现场使用情况确保使用风量和风压基础上，并以此为依据选择高效低噪风机；按照给定工况及运行中的变工况选择调节方案与节能方案。 　　合理选择风机调节方案。调速节能研究已成为风机节能研究的主要方向，改变叶轮转速的方法主要有采用多速或双速电机、变频调速、串级调速、液力耦合器调速等，亦可根据风机的配套电机类型选择调速方案。变频调速技术节能方案最佳，具有节能明显、高精度控制速度和转矩、高速驱动、软启动等优点，已被许多矿井所采用。通风优系统管理，合理布置通风网路，减少漏风，增大通风断面，合理分风配风，清理修复漏堵巷道，增大通风断面，降低管道阻力。

根据行业标准制修订计划，相关标准化技术组织等单位已完成370项机械、制药装备、轻工、纺织、包装行业标准的制修订工作。其中包括9项风机行业标准。9项标准分别为： 　　JB/T9101-2014通风机转子平衡　 　　本标准规定了通风机转子的平衡方法、平衡品质等级、平衡设备精度要求、校正方法及复验的规定。本标准适用于离心通风机、轴流通风机转子或叶轮的平衡。代替标准JB/T9101-1999。 　　JB/T10213-2014通风机焊接质量检验技术条件 　　本标准规定了通风机焊接质量的技术要求，检查方法、检验规则及质量记录。本标准适用于气焊、焊条电弧焊、埋弧焊和气体保护焊焊接碳素结构钢、低合金结构钢、不锈钢等材料制造的通风机的焊缝质量检验。用其它材料和焊接方法所焊接的焊缝也可参照使用。代替标准JB/T10213-2000。　　 　　JB/T10214-2014通风机铆焊件技术条件　 　　本标准规定了铆焊件的材料、主要铆焊件的拼接、样板的制造公差与有关号料的要求、铆焊件的落料公差、铆焊件的制造公差、铆接质量要求和螺栓连接质量要求。本标准适用于离心式和轴流式通风机中的铆焊件。其它风机中的铆焊件亦可参照使用。代替标准JB/T10214-2000。 　　JB/T4359-2014一般用途轴流式压缩机　 　　本标准规定了一般用途轴流式压缩机的压缩机设计、辅助设备、检验与试验、标志、包装、运输与保管等。本标准适用于输送介质为空气的轴流式压缩机，其升压大于200kPa或压比大于3。对于输送介质为其它气体的轴流式压缩机可参考采用。代替标准JB/T4359-1994。 　　JB/T4364-2014风机配套消声器性能试验方法　 　　本标准规定了风机配套消声器的试验装置和设备仪器、试验条件、试验方法、读数方法及修正、试验记录和试验报告。本标准适用于阻性消声器。本标准不适用于控制射流噪声的排气放空消声器性能试验。代替标准JB/T4364-1999。 　　JB/T8689-2014通风机振动检测及其限值　 　　本标准规定了通风机运行的振动限值、测量通风机振动的测量部位、测量仪器的要求、被测产品的安装以及测量时的运行条件。本标准适用于离心式、轴流式和混流式通风机产品出厂检验、型式试验和使用现场振动指标的验收。代替标准JB/T8689-1998。 　　JB/T8690-2014通风机噪声限值　 　　本标准适用于一般型式的离心和轴流通风机。对于混流风机，应根据其结构形式（偏于离心风机或轴流风机）参照执行。本标准不适用于屋顶、旋涡、特殊高压等型式和对噪声有特殊要求的通风机。代替标准JB/T8690-1998。　 　　JB/T8940-2014通风机产品型号编制方法　 　　本标准规定了通风机产品型号编制方法。本标准适用于离心式、轴流式通风机。代替标准JB/T8940-1999。 　　JB/T9100-2014矿井局部通风机技术条件　 　　本标准规定了矿井局部通风机设计制造要求、试验方法、检验规则、标志和包装、保证期。本标准适用于环境温度-10℃～+40℃，配用电动机驱动的矿井局部通风机。代替标准JB/T9100-1999。

  风机叶轮的快速修复，两台风机一直运转平稳，叶轮无更换，安全运转十年。2019年8月在例行检查时发现，2号风机叶轮叶片磨损出较大缺口，一个与后风机出现较大振动，且时常报警、跳闸，停机检查发现叶片磨损严重，已接近报废的状况，遂决定在现场不拆卸叶轮的情况下实施抢修。从停机到恢复运行仅用50多个小时，减少了运行损失。 　1、高温风机简介：额定转速960/min；额定功率1600kW；液力耦合器型号YOTC-1000；输出功率610~1800kW.  2、施工准备：J557电焊条、氧气3瓶、乙炔1瓶、角磨机、便携式振动测量仪各1台（套）；动平衡试块。 　3、施工方法不拆除外壳，从清灰门接触到叶轮进行检修作业即可，以加快施工速度。 　　根据现场叶轮磨损情况，在叶片上划出切割线，将叶片磨损变薄的部分全部割下。用角向磨光机将切口周围打磨干净，清除焊渣，便于下一步的焊接工作。 　　按原叶片做样板，下料叶片备件。备件钢板与叶轮接触的三面要打磨出单边坡口。 　　焊接采用冷焊法，直流反接，焊条收弧时要注意填满弧坑。背面用角向磨光机仔细清除焊渣，确认无缺陷后重复上述步骤，焊满背面。焊后要仔细清除药皮，务必除净。 　　液力耦合器由低到高缓慢调整叶轮转速，用测振仪分别测量两个轴承座的水平、垂直方向的振动值。转速分别在300、500、800、950/min时稳定运行10min，记录轴承振动值及温升情况。 　　在提速运转过程中，若出现振动值超差应立即停止提速，稳定运行，测量振动值及振动方向，以确定平衡块定位位置。 　　以上步骤需反复进行，直至各振动值在标准允许范围之内。最后2号高温风机的振动值为：叶轮转速940/min时，传动侧轴承水平振动1.5mm/s，垂直振动0.7mm/s；非传动侧轴承水平振动l.3mm/s，垂直振动0.9mm/s，完全符合规定。 　　恢复检修方孔，回转窑点火升温并顺利投料生产。生产中高温风机运行平稳，在线测振仪显示：回转窑投料155/h，叶轮转速852/min时，传动侧轴承水平振动1010|Ym，垂直振动51|xm；非传动侧轴承水平振动92|xm，垂直振动45|xm，完全满足生产需要。 　　4注意事项检修中叶轮叶片的划线切割、叶轮切口打磨、叶片备件的加工准备、叶片的焊接等工序，最好由一人来完成，以保证加工量的均匀性。若实在不能由一人完成，至少也应是一个工序由一人完成。 　　叶轮动平衡前一定要将叶轮全部仔细清理干净，包括叶轮上的结皮、积灰以及焊渣、药皮等，以保证动平衡的真实性。这一点非常重要。 　　若条件允许，动平衡试验最好用现场动平衡仪进行。这样既可节约时间，又能提高精度。 　　风机修复后一直平稳运行，运转率在95%以上。 　　在2020年1月计划检修中检查发现焊缝仍清晰可见，几乎看不出磨损，断定可以长期运转。由此看来，此方法既可用于事故抢修，也可用于正常计划检修，以降低维修费用，缩短检修时间。 　

  风机在运转中产生的噪声，在家用电器、工业生产等各个领域中己成为主要环境污染源之一，它不仅使人工作效率低下，并且对人的身心健康影响较大，噪声污染问题日益为人们所关注，因此，进行风机噪声控制方法的研究十分迫切，而且具有实际的意义。本文在分析风机噪声产生原因的基础上，综述了目前风机噪声控制方法的研究。 　　1风机噪声产生的原因风机噪声就其性质和来源可以分为气动噪声、气体和固体弹性系统相互作用产生的噪声（即耦合噪声）、机械结构噪声和电机噪声，前两项也叫空气动力性噪声，后两项也叫机械性噪声。 　　空气动力性噪声强度大，是风机中主要噪声，下面重点分析空气动力性噪声产生的机理。 　　1.宽带噪声密切联系，在风机噪声研宄中应当把气体和固体弹性系统作为一个统一的动力系统来研究。 　　2风机噪声控制方法降低风机噪声的途径一般有两种：一种利用气动声学原理来设计低噪声风机，主动控制噪声；一种采用消声隔声或吸声等措施被动控制噪声。 　　2.1利用气动声学原理控制噪声   2.1.1风机无源噪声控制方法从风机气动噪声产生原因可知，合理的气动设计是获得低气动噪声最根本的方法，风机无源噪声控制基本上都是从优化风机结构方面入手，合理选择和匹配结构参数，不但可获得高的效率，而且相应的噪声水平也低，目前己经趋于成熟的方法有：增强叶栅的气动力载荷，降低圆周速度对于风机采用强前向叶片，且多叶片叶轮有利于增大叶采掘也称涡流噪声，主要是作用在叶片上的随机脉动力所引起的。主要有以下几个方面产生：风机入口气流的不稳定流动与叶轮之间的相互作用，耦合所辐射的宽频带，包括来流紊流噪声，紊流附面层噪声；流道内气流在叶片界面上分离产生涡流，涡流分离产生涡流脱落噪声；叶轮流道出口气流突然扩散引起气体稀疏而产生噪声；高速气流与涡舌之间的相互作用，产生叶尖涡流噪声。 　　2.2离散噪声转子叶片和紊流层相互干扰周期性地打击空气质点或临近部位（如蜗舌）引起空气的压力脉动所产生的噪声，对于风扇、压气机等涵道转子，往往装有紊流片（定子），紊流片和转子之间相互干扰而产生噪声，如示。 　　我们知道紊流片后的气流是不均匀的，这种不均匀是它的势流场以及尾流的速度降低引起的，当转子的叶片扫掠过这不均匀的来流时，产生一个量值的入射角的变化，从而引起叶片上升力的变化，速度变化量，它是周期性的非定常载荷，产生离散噪声。 　　气固耦合噪声产生的因素很多，但噪声发作机理始终与气体的绕流流动分离和施蜗所引起的压力脉动子的叶片速度vaa―对转子的相对气流角定子对进入转子的气流的影响栅的气动力载荷，在得到同样风量风压情况下，叶轮叶片外圆上圆周速度w可使风机噪声明显降低，最典型例子是目前用在深型家用排油烟机上的离心风机叶轮结构；合理的蜗舌间隙和蜗舌半径当气流与叶片做相对运动时，叶片后缘的气流尾迹中速度及压力均小于主流区，使叶栅后的气流速度与压力分布皆不均匀，这种不均匀的气流在旋转，由于在动叶的气流出口有蜗舌存在，则这种非稳定流动与蜗舌相互作用将产生噪声，距离噪声愈近噪声愈烈，通常当相对蜗舌*0.14时频谱上无明显的峰值，适当取较大的风舌前端半径可以降低离心风机的旋转噪声与涡流噪声；蜗舌倾斜风机叶轮叶栅气流的周期性脉动速度所产生的周期性脉动气动力也使蜗舌相互作用产生旋转噪声，此噪声大小与脉动气动力的剧烈程度及涡舌的迎风面积有关，把蜗舌做成倾斜式，则同相位的脉动气动力的作用面积小了，辐射的噪声也就减小了，蜗舌的倾斜角a可按ana=（/-2）/计算，其中为蜗舌半径，/为叶轮出口栅距，为叶片宽度；叶轮入（出）口处加紊流化装置在风机叶轮叶片的入口或出口处加紊流化装置（金属网）可以使叶片背面的层流附面层立即转换成紊流附面层，推迟叶片背面附面层的分离，甚至不分离，叶片后缘装上网，网后的气流速度与压力梯度能迅速变均匀，若网在涡区中则可将涡区大大缩小，这对减噪是有利的；叶轮上增设分流叶片（短叶片）在风机中，对无分流叶片的叶轮，当叶片较少时，在叶片通道后半段易产生负速度区，容易导致气流分离，当叶片较多时又容易产生进口阻塞和气流分离；在动叶进出气边上设锯齿形结构在动叶进出气边上设锯齿形结构可使叶片上气流层流附面层较早地转化为紊流，从而避免层流附面层中的不稳定波导致涡流分离，使涡流分离，噪声降低；在蜗舌处设置声学共振器蜗舌处设置声学共振器，当声波传到共振器时，小孔孔径和空腔中的气体在声波作用下来回运动，这运动的气体具有一定的质量，它抗拒由于声波作用而引起的运动，同时声波进入小孔孔径时，由于颈壁的摩擦和阻尼，使相当一部分声能因热耗而损失掉。另外，充满气体的空腔具有阻碍来自小孔的压力变化的特性，由于这些因素的共同作用，当气体通过共振器时，噪声得到降低；在蜗壳内设置挡流圈中低离心风机的蜗壳宽度与叶轮出口宽度一般较大，气流自叶轮进入蜗壳的扩压变大，在叶轮前盘外侧与蜗壳间产生大尺度旋涡，使涡流噪声增大，效率降低，而蜗壳宽度又不宜过小，否则将增大蜗壳的张开度，使蜗壳出口端面长宽比过大，给后面的管路连接带来困难，同时也使摩擦损失增加。为了减小涡流区，增加分风机进口集流器与叶轮入口边间的密封效果，可在蜗壳中加各种形式的挡流圈。 　　2.1.2风机有源噪声控制方法就是人为的利用声场或声波干扰，通过引入二次声源建立一个相消干频模式，从而实现指定区域内噪声能降低或消除的目的。对风机有源噪声控制国内外对管道风扇、家用电器、轴流风机以及离心风机的有源消声研究还比较有限，归纳如以下几种方法：旁道管反声降噪风机在使用时，进入口己连接了管道，在具有管道噪声的主管道上开一个或几个旁通管，则在旁通管道后声传播下游噪声下降，这完全符合反声原理；结构辐射声的有源控制风机噪声的有源控制研究目前主要是针对结构辐射声。20世纪80年代后期，P.A.Nelson等人提出了一种消声理论，其特点就是从能量角度出发，在初级声源附近引入若干次级点声源，构成一个声辐射阵，选择该阵总辐射声功率为目标函数，在己知初级声源复强度以及辐射阵空间分布的情况下，确定一组最优次级声源复强度，使总辐射功率最小。近些年，有人在离心风机机壳内蜗舌部位安装两个次级声源，次级声源由电子信号激励，电子信号与叶轮的转向同步，调节他们的振幅和相位，使风机进出口处的噪声减到最小；风机空气动力噪声的有源控制风机的噪声源中，空气动力噪声是主要部分，而且最难治理，根据蜗声理论，风机空气动力噪声的有源控制是从有源控制空气动力场内的涡流破裂入手，有人进行引入控制气流注射来消弱涡旋成长和减少涡旋间的相互碰撞机会；有源声吸收有源声吸收又叫自适应吸收，实际上是用自适应方法控制声阻抗，即在次级声源上施加与声场有关的信号，使次级声源前面产生和保持所需的阻抗，众所周知，在一定条件下，声源可以成为一个吸声体，对于单校子点源，在自由场中吸声量为儿2/4pU为声波波长），因此，在低频（如100Hz）一个理想喇叭大约能提供0.93m2的等效吸声量，而耦校子次级声源的最大吸声量是单校子点声源最大吸声量的3倍，这两种情况下吸声量与频率的平方成反比，可见，吸声方法对风机低频噪声更为有效；双层板结构有源控制包括有源声控制和有源声振控制。有源声控制是将小型的扬声器作为次级声源，放置在两层板之间的空气层内；有源声振控制是采用激励器装置，将其安装在辐射板上作为次级振源，由于两层板之间空腔内的声场是主要的声耦合部分，因此这部分声均得到控制，整个结构的隔声量将会明显提高；三维空间有源降噪系统的研究20世纪90年代以来，有噪声控制的研究内容发生了根本性的变化，主要是由于高速微处理器的不断涌现和自适应信号处理理论技术的进步，推动了三维空间（尤其是封闭|空间）声场有源噪声控制的发展，这方面成功的例子是I船舶舱室、飞机舱室及汽车驾驶室内的有源消声。 　　2.2采用消声、隔声和吸声控制噪声 2.2.1消声控制噪声风机在高速旋转产生强烈的空气动力性噪声，为阻止声音外传播又允许气流通过，在风机气流通道上，装上消声装置，使风机本身发生的噪声和管道中的空气动力噪声降低，定型常用的消声装置有：阻性消声器常用片式消声器、蜂窝式消声器、管式消声器、迷宫式消声器等；抗性消声器常用共振式消声器、扩张式消声器、混合式消声器、障板式消声器等；阻抗复合消声器常用扩张室一阻抗复合式消声器、共振腔一阻性复合式消声器、阻一抗一共复合式消声器。 　　2.2.2隔声控制噪声隔声是噪声控制工程中常用的技术措施，利用墙体各种板材及构件作为屏蔽物或利用维护结构，把噪声控制在一定范围之内，使噪声在空气中的传播受阻而不能顺利通过，从而达到降低噪声的目的，常用的方法有：单层密实均匀构件隔声此类构件的隔声材料要求密实而厚重，如砖墙、钢筋混凝土、钢板、木板等，隔声性能与材料的刚性、阻尼面密度有关；双层结构隔声两个单层结构中间夹有一定厚度的空气，或多孔材料的复合结构，一般可比同样质量的单层结构隔声量高5~10dB；隔声罩和隔声间对于体积小的噪声源，直接用隔声结构罩起，可以获得显著的降噪效果，这就是隔声罩，有很多分散的噪声源时可考虑建立一个小空间，使之与噪声源隔离开来，这就是隔声间；隔声屏是放在噪声源和受声点之间的用隔声结构所制成的一种隔声装置。 　　2.2.3吸声控制噪声在墙面或顶栅上饰以吸声材料、吸声结构或在空间悬挂吸声板，吸声体混合声就会被吸收掉，这种控制噪声的方法称做吸声降噪。 　　（1）吸声材料在吸声降噪方法中吸声材料很重要，常用的有：①纤维材料。包括有机纤维、无机纤采掘维和纤维制品；②颗粒材料。包括砌块和板材；③泡沫材料。包括泡沫塑料、其他等三大类二十几种。 　　（2）共振吸声结构是利用共振原理作成的各种吸声结构，用于对低频声波的吸收，最常用结构单个共振和减小罗茨风机的转子间隙与泄漏。开线型三叶罗茨风机由于其气流脉动小、运转平稳，近年来己逐渐开始取代两叶罗茨风机。为进一步减少三叶罗茨风机的内泄漏，提高容积效率，需要对风机的转子（叶轮）间隙进行控制。 　　罗茨风机的转子设计间隙三叶罗茨风机为定容积压缩，其压缩过程为吸热过程。风机内部存在的能量损失，如进排气流动损失、回流冲击损失、泄漏损失等，这些损失所消耗的功转化成热量为气体所吸收，使罗茨风机的排气温度远高于进气温度。风机的机壳、转子（叶轮）、墙板等主要零件均是铸铁件，因此，在计算转子间隙时必须考虑材料的热胀冷缩性。 　（3）微穿孔板吸声结构由板厚和孔径均在1mm以下、穿孔率为1%~3%的金属微穿孔板和空腔组成的复合结构。 　　3结束语本文对风机噪声控制方法进行了分类介绍，并分析了它们存在的问题和应用的前景。有些噪声控制方法属于被动控制，它们在较高频段才起主要作用，在低频段往往花费很大。随着信号技术的发展，噪声主动控制己逐渐成为可实施的技术，风机噪声控制的根本途径还是对其噪声源的有效控制，是解决风机噪声问题的积极主动的发展方向。

集流器与工作叶轮的前盘之间存在进口间隙。由于间隙两侧的风压不等,叶轮进口处风压低,因此必然有部分气流经过间隙流入叶轮进口。这一部分漏入的气流是已经从风机获得能量而又重新返回叶轮的,这个现象所造成的损失称为容积损失。 试验证明,对于径向进口间隙,由于泄漏气流的方向与入口主气流方向一致、所以不会干扰主气流;对于轴向间隙,泄漏气流方向与主气流垂直,因而直接冲击主气流,引起的冲击损失较大。所以一般集流器都是插入前盘的,从而避免了轴向间隙的出现。 在工艺允许的条件下,进口间隙应尽量缩小,以降低容积损失。在本书所附的各种模型风机图例,都画有进口间隙的节点图,因为进口间隙的形式和大小是与风机效率等性能参数直接有关的。

进风箱的结构对叶轮入口处速度场有较大影响。进风箱本身的阻力损失更是直接关系到风机的有效压头。所以,进风箱对风机的性能参数影响较大。 根据试验研究的结果,关于进风箱的结构设计可以归纳为以下几点： (1)进风箱入口面积与叶轮面积之比i=ab/（ΠD22/4）一般取1.5~2.0； (2)进风箱入口最佳长宽比a/b=1/2~1/3； (3)进风箱中气流转弯角度减小到60°~75°,即所谓倾斜的进风箱,可以降低阻力。 旧式进风箱一般多用矩形截面的直角弯头,常出现涡流区,阻力损失大。在改造旧风机的同时,对原有旧式进风箱也应进行改造,以降低进口阻力。新型结构进风箱,在进风箱转弯处加装了一块倾斜30°的复板,底部采用后斜板,使进口气流平稳，阻力显著下降。 进风箱入口连接风管的布置也要引起注意。因为靠近入口带有弯头,会使气流在入口处产生附加的正向或反向预旋,从而改变了风机的特性。

    叶片出口角&bea;2对风机性能的影响主要表现在风机所产生的全压和风机的效率上。&bea;2加大,全压H就增大,但其中动压所占的比例也增加。当&bea;2大于一定数值时,将使风机效率下降。对于后弯式高效风机,通常&bea;2=20°~65°,习惯上常用其补角来表示,即160°~115°。    叶轮出口宽度b2的改变,对流量、风压和效率等都有影响,不过,主要影响流量。根据试验研究结果,认为在一定的变化范围内,对于某一种类型的风机,流量系数Q大致正比于b2/D2。   有时要采用修改叶轮宽度的办法,来改变风机在最高效率点下的流量,从而达到既符合所要求的参数,又不会过多降低风机效率的目的。实践证明,当叶轮宽度变化在±15%以内,其效率下降不超过5%。叶轮宽度的变化不宜过大,对于低比转数的风机,其叶轮宽度的缩窄率最好控制在10%以下。

离心通风机叶轮中的最佳叶片数至今还不能用数学方法精确计算。叶片数目的选取会直接影响风机的效率。在选取叶片数目和设计流道时应力求使气流在流道中不会出现脱流现象。根据这个原则,假定叶片长度和流道宽度之比L/a=2,而且平均来看,可以认为叶片的长度L=1.5*(D2-D1)/2,流道宽度a=sin&bea;2，其中表示叶片在外径圆上的节距，=ΠD2/Z，&bea;2——叶片出口角。于是可以列出： 由(2-77)式看来,最佳叶片数仅仅取决于叶片出口角&bea;2和叶轮内外径之比D1/D2。该式可以用于近似计算，最佳叶片数目只有通过试验才能准确确定。

   集流器的作用是保证气流平稳地进入叶轮,从而减小流动损失。目前高效风机一般采用锥弧形集流器,它的前半部分是圆锥形的加速致,后半部分是近似双曲线的扩散段,在炳段之间的过渡部分形成收敛度较大的喉部，见图2-22。    气流进入集流器后,逐步加速,在喉部处形成-较髙的风速。而后经喉部出来的气流沿着双曲线段均匀扩散,并与叶轮前盘很好配合。因此,从集流器出来的气流能均匀地充满整个叶轮的流道中。在这种集流器中,气流是缓慢加速,而后又均匀扩散,所以流动损失较小。喉部形状与喉部直径D的影响较大,喉部圆弧R选取不当,将影响风机效率5~6%。集流器形式不好,会影响风机效率8%左右。 一般当ns=20~50时,取R/D=4%;当ns&g;50以上时,取R/D=8%。 在图2-22中的角,通常取45°,即锥角为90°。 在设计中,如需变更集流器尺寸,a角和入口直径Dx可以适当变化,但不宜改变喉部直径D&squo;k和喉部圓弧半径R。集流器的形式很多,如流线型、圆锥型和圆筒型等,这里不再赘述。