某纸业机组的锅炉引风机，其按功能和位置可以分为以下3个子系统：风机本体子系统、马达（电动机）子系统、液压润滑油站子系统。收集的资料主要包括该设备系统结构和运行环境、用户对该设备的需求、历史事故报告、同类设备的历史资料、现有的维修手段和维修周期等。 　　系统边界包括：进气箱膨胀节入口（包括膨胀节）、马达电源接线盒（包括接线盒）、风机膨胀节出口（包括膨胀节）、风机液压润滑油站接线盒端子（包括接线盒端子）、冷却风机电机电源接线盒（包括接线盒）、轴承温度控制和喘振报警装置末端、调节用手柄末端（包括调节用手柄末端）、电动执行器末端（包括电动执行器末端）。 　　（1）引风机本体子系统：包括地脚螺栓部及其保护装置、2台冷却风机及附属设备等。主要功能是将机械能转变为势能（压头），将来自锅炉的烟气经除尘后引出，并排入烟囱，维持炉膛压力，在规定条件下能够达到最大通风量280.03m3/s；调节部分机构正常工作；引风机主轴承温度高于85报警；冷却风机工作正常；滚动轴承温度高于100时，主电动机断路；进入喘振区报警，超过15s主电动机断路。 　　（2）马达子系统：包括马达及其空冷系统，地脚螺栓部及其保护装置等；其将电能转化为机械能，并在规定条件下能够输出功率1800kW，为风机提供驱动力。引风机马达轴承温度大于75℃报警；高于85℃时，主电动机断路。 　　（3）液压润滑油站子系统：液压润滑油工作站，每台引风机均只有一台油站为风机提供液压油和润滑油并为马达提供润滑油。润滑油量小于3l/min报警；润滑油箱油位小于最小值报警；备用泵自启动。

  抽雾风机的改造李贵武天铁集团炼钢厂涉县056404天铁集团炼钢厂连铸机在生产时，必须大量使用冷却水冷却铸坯和铸机设备，因此产生大量水蒸汽。抽雾风机正常时，可将蒸汽排出，旦出现故障，蒸汽就沿着平台盖板的缝隙涌入浇钢操作平台，使浇钢工无法看清结昌器内液面的高低，便不从而降低系统阻力，提高雾气排出量。，选用流量较大的风机。具体参数如下风机型号472如12转速20，动机型号28034；电动机功率75贾。 　　能根据铸坯拉速很好地控制中间包水口的关闭。 　　1859Pa；旋向左0.；电动机型号250肘4；电动机功率55让贾。 　　1问的提出及对策该风机运转时，噪音很大，并伴有剧烈的振动，抽雾效果差，叶轮更换频繁，严重的影响了生产。主要现在如下几个方面抽雾效果差。现为雾气抽不出去或抽不完全，针对这种现象，从以下几个方面予以改进。，改善雾气室气流流动状态。现在的雾气室多为开放状态，风机系统做部分无用功，雾气滞留于雾气室。措施为密封雾气室，合理组织气体流动。，改变风机管路的走向。由于风管中多达个90.弯管，般个弯头给系统增10的阻力。改进措施为选用45.角机壳，同时将进叶轮磨损严重，更换频繁。据统计，仅1999年就更换了7个叶轮，多为动平衡失效，叶轮铆钉松动，轮盘变形，严重的制约着连铸生产。经过对损坏的叶轮加以分析，主要有以下两个方面原因；0雾气中主要为高温水蒸汽，水雾在叶轮高速旋转过程中与叶片和轮盘摩擦，天长日久，形成水蚀，472系列风机叶片为叶空机翼形，在这种环境中，叶片极易产生水洞，从而异致叶轮平衡失效。，风机在正常运转时，硬度并伴有尖利棱角的钢渣以高速冲击叶片面，造成叶片面磨损，当冲击角度较大时，磨损片面有定的硬度和，性。根据以上现象，采取如下措施，改进叶轮结构和材质。叶片根部工作面，加护板，轮盘采用16，1钢板。优选热喷涂技术强化叶片面，选择硬度高耐磨粒磨损，耐冲蚀磨损的喷焊材料。我们选择了，2自溶性合金粉沫，它完全能满足上述要求，并且有较好的喷焊工艺性。 　　出气管作改动。 　　改造前1支架2传动部分1叶轮4出风管5进风管6雾气室振动不稳。主要原因为叶轮的动平衡失效，具体措施前面己经产述。另外，该风机的基础为钢制结构，钢制结构吸振性能差，且有共振倾向，为此，我们采用了混凝土结构，并且在传动部分下面增加了减振支座，以增加风机的平稳性。 　　2改造效果天铁集团炼钢厂自2000年5月份改造以来，风机抽雾效果良好，年故障率为零，保证了抽雾风机的安全运行，同时每年可节约维修费两万余元。

(一)飞轮力矩的一般概念 从理论力学得知:要使一个物体围绕一个轴转动,需要加上一定的力矩,这个力矩的大小等于物体获得的角加速度与物体的转动惯量的乘积;要使不同的物体获得同一角加速度,则转动惯量大的物体,所需的力矩亦大。因而转动惯量(惯性矩)是表示转动物体惯性大小的量。 转动惯量可按下式计算: J=R2m(公斤・米・秒2）…………………(1) 式中R一物体的回转半径(米),R=D/2,D为回转直径; 物体的质量(公斤・秒2/米),m=G/g，G为物体的重量(公斤)。 如将回转半径R=D/2,物体质量m=G/g代入式(1),可得: J=(D/2)2.G/g= GD2/(4g) ……………………（2） 或            GD2=4gJ(公斤・米2) GD2在工程上叫回转力矩或飞轮力矩。飞轮力矩和转动惯量一样,也是表示物体惯性大小的量。 离心通风机的启动过程,就是叶轮由静止到正常转速的加速过程。因此对大型风机的飞轮力矩要进行计算,以便在选择电动机时考虑其启动问题。 (二)叶轮的飞轮力矩计算 GD2=(G1D12+G2D22+G3D32+G4D42)・K      

一)改进除尘器 1.水膜式除尘器调整与改进 水膜式除尘器必须建立稳定的水膜,才能保证正常运行。为此可采取以下的揹施: (1)每次检修时,对喷咀进行调整,保证水流畅通,射水角度合适,使射水和壁面 相切而不飞。 (2)保持稳定的水压。水压太大或太小对形成正常水膜都有影响。 (3)各相邻喷咀都不缺水,使水膜完整。 (4)保持水源清洁,防止喷明堵塞。 (5)瓷砖若有掉落或不平整,检修时及时更换。 (6)环形喷水装防水罩。 (7)消除漏风。 很多单位采用上述措施后,水膜除尘器运行都比较正常。但要提高水膜式除尘器的效 率还必须对水膜式除尘器作进一步改进。例如某电厂改进了水膜式除尘器顶部结构,加装 了屋橋、裙边,采用防腐喷咀等一系列措施,结果使用效果很好;有的电厂改进了除尘器 水封装置,原为重锤式水封装置,除尘器放灰时,经常由于底部漏风而破坏除尘效率,现 改为“落地式&dquo;水對装置,放灰时保持水封,使除尘器底部不漏风,保证了除尘器的效率 有的电厂将原有水膜式除尘器加高1.2米,并减轻了除尘器的负荷,使除尘器效率相应提 高等等。总之,通过维护与改进,可使水膜式除尘器的效率进一步提高。 2.干式多管除尘器 加强对干式多管除尘器的维修工作是提高除尘效果的主要方法之一。因为烟气中的飞 灰,会磨损除尘器的各部件(如导向板、消旋片、旋风筒、顶板等),引起各部件变形及烟 气串流现象,从而大大降低了除尘效果,使引风机磨损严重。如果检修时发现除尘器部件 有磨损或串流现象,应及时更换修复。 为了使干式多管除尘器在使用中达到预期效果,还得注意以下几点: (1)多管式除尘器底部加装水封冲灰装置 针对多管式或百叶窗式除尘器在放灰时,由于底部风、锁气器不严等,造成除尘器 效率下降的现象,将锁气器重锤装置改为水封冲灰装置,消除了漏风,从而保证了除尘器 可靠运行。如某电厂多管式除尘器,原底部套用水膜式除尘器的底部水封装置(见图5-18 ),运行中经常出现堵塞现象。后改用下灰管及水封冲灰装貴(见图5-18b),运行效果良 好。又如某电厂将九台煤锅炉的除尘器底部重锤放灰装量全部改为水封冲灰装量,几年来运行一直很好。 (2)锅炉排烟温度不能过低,否则容易造成空气预热器、除尘器堵灰,而影响锅炉 出力及除尘效果。 (3)多管式除尘器的旋风子、排烟管、导向器、消旋装置等制造要精确,各组尽可 能大小一致,相互配合间隙越小越好,内壁要求光滑,以提高除尘效果。 (4)多管式除尘器的旋风子采用陶瓷材料 某电厂采用陶瓷的锥体代替铸铁旋风子下部锥体,运行实践证明,防磨比较有效。若 将旋风子的进出口部分均改为陶瓷材料,可进一步延长除尘器的使用寿命。 3.采用新式高效除尘器,如漫式文丘里、大旋风子(900-C型),布袋式及电气除尘 器等可得到更好的效果,这些除尘器运行效率可达90~95%以上。 二)采用石或钟铁衬板防止上机尧损 目前国内外采用诗石作为防磨衬板,已取得显著的效果。链石硬度和时磨性能好、通 常比金属高几倍以至几十倍。采用铸石代替钢材,可减少因磨损而造成的金属损耗。如某 电厂原引风机机壳运行不到半年就被磨穿,焊补工作量大,不仅威胁锅炉安全运行,而且 影响环境卫生;采用了铸铁村板后,运行两年多来,尚未发现机壳磨损。若采用锛石衬板, 使用寿命会更长。 三)叶片渗碳 渗碳的目的是为了使金属表面形成硬而耐磨的碳化铁层,同时保持钢材内部柔韧性。 由于钢材在组织状态呈奥氏体时吸收碳的能力最强,因此在渗碳过程中,必须把叶片加热 到能使内部组织转变为奥氏体所要的温度。但渗碳温度过高易引起晶粒变大和表面层含 碳过高而出现跪性,致使叶片容易产生裂纹,因此一般控制加热温度在900℃左右。渗碳 层越深,防磨效果越好,但脆性也越大,叶片易断裂。因此,具体渗碳多厚及部位,要看 叶片的厚度和磨损情况及渗碳工艺来决定。 如某厂广对引风机叶片进行滲碳处理后,叶片表面硬度可达到洛氏硬度50以上,磨损速 度由过去每月1毫米减少到0.1毫米,使用寿命延长10倍。 (四)障低风机转速 在改进或新设计引风机时合理选择转速,是提高风机耐磨性的一个有效措施。如某厂 引风机(原为瑞典MMBR型风机),转速为80转/分,平均运行70天就需焊补或挖补叶片; 后来改为5-29型风机,将转速降至730转/分(直径由1800毫米增至2230毫米)后,运行了 五个多月才焊补叶片,基本上符合磨损与转速的平方成正比的规律。 大家知道,风机的转速是由锅炉所需的风量、风压和风机本身特性所决定的,要降低 风机转速就要选用低比转数的风机。近年来低比转数风机出现不少 (五)风凤机防磨方面的其它措施 (1)在风机易磨损的叶片部位,喷镄硬质合金(如三氧化二铝、铁铬硼硅、碳化钨等); (2)一般叶片表面磨损都在工作面,因此可在叶片工作面上雄焊硬质合金(如T-590 合金钢,高碳铬锰钢等硬质合金); (3)空心叶片内部充填塑性材料;在直板型叶片工作面上嵌锒或粘结刚玉 (4)将机翼型叶片的头、尾部制成实心对轮毂及后盘局部易磨区加保护板;采用 16锰钢作叶片材料;增加叶片厚度; (5)选择合理的叶型以减少积灰和振动,如采用双凸弧面叶型的4-73型风机作引风 机,则比其它机翼型风机为好; (6)采用5-48及6-30等后弯直板型叶片来代替机翼型; (7)焊突起横条小铁块(或圆钢). 为了增强排粉风机和引风机叶片的防磨性能,可在叶片工作面上沿轴向加装突起横条 (如图5-19a),因而在工作面上形成一空气垫,不少广使用后寿命延长1~2倍。在叶片 工作面上加装错列的突起小块,也能起到防磨的作用。为了减少制造工作量, 突起的横条或突起的错列小块有些厂改用φ10毫米的圆钢. (8)采用前弯式叶轮,可以在相同的参数下,降低其转速; (9)加强燃烧调整,改善煤粉细度,降低飞灰可燃物,减轻引风机磨损 (10)采用双引风机。这种风机可以降低固体微粒由于分离作用而产生浓聚程度。 关于风机的时磨问题,很多厂做了大量工作,积累了许多经验。例如,有的在烟气净 化方面提高了现有除尘器的效率,有的在叶片的易磨损部位堆焊或喷镀一层硬质合金磨 材料;有的对除尘器加强日常维护管理;有的保证除尘器捡修质量,使除尘效率有所提高, 相应地减轻了风机磨损;有的加强燃烧调整,改善煤粉细度,降低飞灰可燃物:有的在改 造风机或选型上做了大量工作;有的在改进新型高效率除尘器下功夫等等,从而減少了鼓 风机的磨损,大大延长了引风机的使用寿命。    

 引风机是工作条件比较差的锅炉辅助设备。众所周知,它是在含尘气流中工作的。燃煤锅炉烟气中的飞灰对引风机产生磨损,也会沉积在引风机叶片上。由于积灰和磨损是不均匀的,从而使风机的平衡破坏,引起振动,有的锅炉甚至因此而不能正常运行。一般地说,对于使用干式除尘器的锅炉,引风机比较容易磨损,而对于使用湿式除尘器的锅炉,引风机则比较容易积灰,尤其是除尘器工作不良时,水点飞溅,烟气带水,引风机叶片积灰更为严重。影响引风机暦损和积灰的主要因素。 一)除尘器运行工况 除尘器运行工况的好坏,对引风机积灰及磨损影啊很大。 例如某厂有一台煤粉炉,过去由于除尘器工作不良,引风机仅用三个月就必须更换叶轮;现在自己设计制造了一台水膜式除尘器,引风机已使用了两年还不见磨损很严重。 二)风机形式 风机形式对瘤损的程度也有着显著的影响。一般反映IDM型风机比7-29型风机耐磨单直板型5-48、6-30风机比4-72、0.6-160°-Ⅱ机翼型尉磨。我们认为风机形式对磨损的影响主要是由于空气动力的原因。如果风机设计合理,使气流中的微粒均匀分布,不导致集中磨损,则风机的使用寿命就长。如某厂IDM型风机磨损均匀,因此其使用时间长。另外,IDM型凤机为后弯机翼型风机,气流与叶片的作用不如前弯式叶片的7-29型风机强烈,因此其磨性也较好。一般来说,在直径相同时前弯式风机比较易磨损。这里需要指出,后弯式机翼型风机用于排粉风机和引风机时,必须考虑到当机翼前缘磨穿后,易发生叶片内部积灰引起振动的问题。在选型、设计和制造中,应予以充分的重视。 三)风机转速 据排粉风机试验指出,排粉风机的金属磨耗量与转速的平方成正比,即W&l;Gn2,W 为磨耗量,G为送粉量,n为转速。 (四)磨损件材质 风机的磨损速度随磨损部件材料的硬度增加而减小。但是耐磨性不仅取决于它的硬度,而且还与它的成分有关。如经热处理的各种不同成分的钢,虽有相同的硬度,却有不同的耐磨性。还应指出,碳钢由于淬火提高硬度而提高的耐磨性是比较小的。如40号碳钢谇火后,其硬度由163增加到730,增加了3.5倍,而其耐磨性仅增加69%。又如某厂鼓形钢球磨煤机直吹系统用0,4-90°型排粉风机,其叶片用普通磯钢表面渗碳并溶火后,其硬度至RC=60以上;硬度值提高4倍,但其耐磨性仅提高1~2倍。因此,为提高材料的时磨性还必须改变其成分。   (五)气体中含微粒浓度 据资料介绍,排粉风机实祘使用寿命 T&pop;&dela;g/c/u3 式中C——含粒浓度(克/米3) &Dela;——叶片厚度(米); U——叶片平均圆周速度(米/秒)。 G——重力加速度,9=9.81米/秒2 此关系是由径向直板式排粉风机的实际调查和实验得出的。从此关系中可知,风机的磨损与输送气体中含微粒的浓度成正比。 (大)微粒性质 我们知道,风机的磨损是由微粒对金属的撞击和擦伤两个作用构成的。徵粒对钢磨损不仅取决于钢的硬度,而且还与微粒的几何形状有关。大家知道,具有棱锥或其它刃尖的凸形表面的物体,就比具有球形表面的物体对金属的磨损严重。微粒的硬度和形状主要取决于它的成分。在煤和煤灰中,SiO2的含量对磨损起着十分重要的作用。 据资料介绍,我国大部分煤种灰分中的SiO:含量均在40%以上,且多数是在50~60%之间。从调查的燃媒电厂来看,目前燃煤的灰分多在25%以上,由此推算我国电厂目前燃煤的SiO2含量大多在12~15%以上,这就是目前排粉风机磨损快的重要原因之一。值得注意的是,随着我国动力事业的发展,今后燃用的煤质下降,媒中灰分将进一步增高,如第台935吨/时锅炉设计煤种的灰分为AC=37.5%,发热量为QPH=3898大卡/公斤。因此,防磨措施的研究今后更应当得到重视和加强。 (七)微粒粒度 磨耗量与微粒的尺寸大小成正比,但当粒度在50~100微米以上时,磨耗量不再增加而趋于一定值。在排粉风机和引风机中,微粒的尺寸均小于上述定值,故其磨耗量与嬿粉或媒灰的大小成正比。在锅炉超出力运行时,如果煤粉细度变粗,飞灰可燃物增加,则将使排粉风机和引风机的磨损加剧。灰粒对风机运行寿命的影响,曾在两台锅炉上进行了测定,其结果是:灰粒大约40%大于45微米者,运行寿命为2500小时;灰粒大约6~8%大于45徽米者,运行寿命为3200小时。可见大颗粒对风机的运行寿命起着重要影响。另外,机翼型风机由于其风压系数H较低,叶轮直径较大,圆周速度较高,其磨损程度较低效风机为大。同时由于机翼型空心叶片,磨穿后灰粒即进入叶片空腔内和粘在非工作面上的飞灰,在运行中不均匀地落下,这些都将引起叶轮平衡的破坏,发生振动。高效机翼型风机转速高(n=980或1450转/分)、叶片数目少,在同样不平衡条件下,更容易发生振动。风机振动严重时将被迫停炉,甚至风机轴承座及主轴遭到破坏。总之,磨损与流体的性质、流动工况(流速、素流或层流、压力、温度等)有关,也与风机的形式、尺寸材质、转速等有关。

  确保有效通风一直是煤矿生产管理的重中之重。煤矿一次次发生的瓦斯煤尘爆炸事故，无不和矿井通风工作有着直接的联系。作为通风专业技术和安全管理的重要组成部分，局部通风技术和装备水平以及管理水平的高低，将会直接影响矿井通风的整体质量。 　　1问题的提出辅助风机，保证局部通风的连续性的功能，还同时具有实现瓦斯自动断电、风电闭锁和断电仪远程隔离控制等综合控制功能，是一种符合煤矿安全要求，功能比较齐全的综合断电控制装置。 　　设备经井下实际运行，各种功能满足安全生产的需要，运行状况良好。设备的应用，最大限度地杜绝了无计划停风事故的发生，取得了很好的应用效果，保证了矿井“一通三防&dquo;的安全。 　　邢东矿井作为一个低瓦斯矿井，在局部通风管理上，一段时间以来，一直坚持采用双风机，双电源，双开关，风机一个运行，一个备用。该运行方式的一个缺点就是，当主供风机因故不能运转时，需要由人员操作辅助风机开关，向辅助风机供电，才能保持正常供风。 　　在实际运行过程中，这种方法遇到了一个无法解决的问题。有时候掘进巷道进尺达到1500多m，从发现主供风机停风，到员工从工作面出来给备用风机送电，需要很长的时间。并且在某些特殊的情况下，掘进工作面无人作业，当停风后需要从其它地2DK―2型断电控制器的工作原理2.1设备控制原理部通风机，采用两个风机（可以是对旋风机）、两个开关，要求两个风机的电源取自不同的移变。 　　DK*2型断电控制器采用660V电源，一般取自给主风机供电的移变。在使用过程中，风机开关一路工作，一路必须热备。当主风机出现故障停止运行时，辅助风机开关在控制器延时控制继电器的控制下，被自动切换，投入运行，从而避免无计划停风方找人送电，停风时间会更长，超过了规定的时间。 　　邢东矿井虽然是低瓦斯矿井，但当长时间的停风，也会造成局部的瓦斯积聚，需要耗费大量的人力、物力进行瓦斯排放，在生产过程中，我们曾经有过这方面的深刻教训。这个问题，作为矿井一个很大的安全隐患，需要尽快解决。 　　为解决这个存在的安全问题，邢东矿井选择DK一2综合断电控制器作为主、辅风机的自动换向装事故的发生。控制原理如所示。 　　置1该装置不仅具备主风机停电后声动切：换1、启动趾地House.Allighs7设备控2.2电气原理与控制方法80开关，将主供局扇开关中间继电器常开辅助接点引出，通过电缆接到DK*2型断电控制器T3、4接线柱，作为启动备用局扇的控制信号。DK―2型断电控制器用于实现局扇自动换向的控制输出由继电器J4、J5控制，由Tl、T2接线柱输出，通过两芯电缆引至备用局扇开关的启动按钮。电气原理如所示。 　　⑵当主供局扇启动后，T3、T4接通，J4吸合，J4-1打开，J4-2闭合，J5延时吸合，备用局扇不能启动。 　　3使用中的注意事项和故障分析3.1使用中的注意事项（）安装完毕送电前，首先检验备用局扇的正反转。确定后做好标记。 　　3.2使用过程中出现的主要故障及分析矿井的DK―2型断电控制器在使用过程中，开始使用时自动换向可以正常切换，使用一段时间后，有3台控制器出现了相同的问题。 　　主要故障现象：当主供风机因故停转时，辅助风机不能正常启动。设备升井后，经过分析、查找故障原因，发现是当主供风机停转时，继电器J4释放，继电器J5没有经过足够的延时就释放，其中有2台就根本没有延时。这导致控制器控制的辅助风机启动按钮没有足够的启动时间而不能启动。经技术检测分析，与继电器J5并联的电容C3，容量为2200uF，容量较大，电阻R6阻值为200A电阻R6被击穿，电阻为零，致使继电器J5没有经过延时而释放，使备用局扇开关的控制接点没有足够的行程时间来吸合，造成备用局扇不能启动。经过分析测量，我们分析故障产生的原因，是由于电容和电阻的制造误差，标定的数值与实际数值误差较大，电阻值小，易被击穿。 　　后电阻R6选用阻值为330的电阻，替代200的电阻，将电阻值增大，经维修后多次实验，可以使J5继电器有足够的延时时间，达到规定的4S，电阻并且不被击穿，满足了辅助风机启动控制按钮的行程要求，保证了备用风机的顺利启动。设备检修后在井下运行良好，启动可靠。

风机的软起采用交-直-交电流型变频技术，利用目前技术成熟的负载反电势换向技术与直流环节脉动技术组合进行可靠换向。 　　直流环节脉冲技术。由于电机定子绕组存在阻抗，当电机转速较低于10%额定转速时，电机定子感生出的反电势将会过低而不能使晶闸管可靠关断，导致逆变器无法正常换相。 　　低速时控制系统根据逆变器晶闸管可靠的稳定极限，反过来控制整流器将逆变器的电流降低为零。在逆变器无电流期间，原来导通的可控硅将得到可靠关断。本组晶闸管关断之后，按顺序下一组晶闸管被触发，此时控制整流器恢复向逆变器供电，一组换向完成。 　负载反电势换向技术。当转速高于额定转速10%的时候可以利用负载反电势进行自然换相。 　　由于电机功率因数借助同步控制变频器的触发相位角来进行控制，将功率因数角控制在超前位置，逆变器可以利用同步电动机产生的容性无功电流来实现反电势自然换向。

1PQ―8型轴封风机振动及噪音大原因分析石门电厂2X300MW机组为哈汽生产的N300―16.7―537/537型汽轮机，主机及小机轴封系统用的轴封抽风机采用的是吉林鼓风机厂PQ―8型离心式风机，该型风机技术参数如下：流量：全压：功率：转速：该型风机自投产以来一直存在以下问题：风机振动大，一般振动幅值都在0.07mm以上，运行时间长时振动会大到0.12―0.20mm.风机运行时不但基础有强烈震感，连周围地板都有明显的振动。 　　机组风机运行噪音很大，呈尖叫声、刺耳。 　　轴封风机的马达频繁损坏，叶轮与马达轴拆卸不方便。给检修人员维护及消缺带来很大负担。 　　一台风机基本上连续运行不到一个月就得解体检修一次，为确保机组安全稳定运行，常常通宵达旦地消缺，这样不但花费了大量人力、物力，还对安全生产及机组稳定运行带来很大负面影响。 　　轴封风机振动及噪音大主要有以下几种原因：型风机为卧式、水平安装，悬臂支承，叶轮直接装在电机轴上，进气方式是轴向水平进气。该风机叶轮由不锈钢制成，直径及体积大，重量约150kg左右。马达与叶轮呈水示意图：电机轴叶轮重力F前轴承后轴承平安装，叶轮本身重量将产生一个垂直向下的作用力F，这样机组在运行中，总是产生一个向下的力偶。（见示意图二）机组在运行中，后轴承受到一个向下的径向力，前轴承受到一个向上的径向力。电机轴承处在恶劣的工作环境中，抗振能力差，造成风机振动大。同时轴承的工作寿命也大为缩短，导致电机检修及更换频繁。 　　加工质量差，而该风机的转速高，对叶轮本身质量不平衡要求较高。叶轮本身只要有一点质量不平衡，运行时会产生较大动不平衡，风机振动就会加剧。 　　轴封风机坐落在6.3米钢架水泥基础上，该基础结构单薄，设计刚度不够，运行时基础台板也同时发生强烈的共振，进一步加剧风机的损坏。 　　与系统设计有很大的关系。机组在刚投运的一段时间内，由于PQ―8型离心式风机的外壳为碳钢，停运的风机容易生锈，导致风机的底部排水口堵塞，风机内部水位侵没叶轮，一旦该风机运行时，变成了水轮机，马达的负荷激，叶轮加剧变形，产生更大的质量不平衡。 　　以上几种原因，都会使风机产生强烈振动和刺耳的叫声。 　　2轴封风机的改进过程及实施效果针对风机存在的各种缺陷，大唐石门电厂技术人员根据风机的结构进行了几次改造。在97年的时侯，大唐石门电厂技术人员在轴封风机原有的基础上自行设计、制作、安装了一轴承座及传动轴，进行了第一次改造。（见示意图三）仍然采用卧式、水平安装，悬臂支承结构，工作原理仍然与PQ一8型风机一样，但叶轮不是直接装在电机轴上，而是装在传动轴上。传动轴通过一对能承受重载荷的410轴承支承，与电机之间通过一对钢性联轴器传递动力。这样改造具有以下几个优点：1、采用重载410弹子盘，在较恶劣环境工作的410轴承代替电机轴承承受负载，延长风机使用寿命，确保风机运行稳定。2、风机马达以风机分开，检修更方便，更具有针对性。通过以上改造，风机的振动有所减小，检修及维护周期明显延长了，风机能在较长的一段时间里稳定运行。在一定程度上减轻了检修及维护工作量，保证了机组安全运行的需要。但机组较长时间运行后，同样的问题继续出现，这种改造还是没有从根本上解决风机振动及噪音。 　　97年轴封风机改造后，进一步提高了机组的安全稳定局面，但这种改造还是没有从根本上解决问题。大唐石门电厂技术人员在现有的改造基础上进一步调研，通过多方的了解及同一些风机生产厂家沟通，设计了一种立式、垂直安装的风机，（见示意图四）联系厂家生产了这种ZJF―300―210型风机来代替现行的PQ―8型风机，于2002年进行第二次改造。 　　3轴封风机ZJF*300*210型与PQ*8型风机分析对比3.1技术、结构性能分析对比ZJF型风机主要技术参数如下：进气该风机为立式、垂直安装，叶轮固定在马达轴上，下方垂直进汽。（见示意图四）叶轮由铝合金制作，直径约900mm，叶轮的厚度约为PQ―8叶轮厚度的一半左右，重量约25kg左右，为PQ―8型风机叶轮重量的六分之一左右。机壳也为不锈钢制作，结构紧凑，轻巧，拆卸简便容易，方便检修，可大大减少检修工期。这些都是它的显著特点。恰巧这些都是PQ―8型风机劣势所在。另外，它还有一个显著的优势，就是该风机所耗功率比PQ―8型少一半，但流量还比PQ―8由于该风机采用立式、垂直安装技术，叶轮质量轻且马达只承受是轴向力，没有弯矩作用在马达的轴上，功率又小，因而作用在轴承上的力比较小，电机轴承完全能承担起这点负载。且该型风机叶轮直径小，重量轻，对不平衡质量不是很敏感，一点质量不平衡对风机振动影响不大，风机运行时振动及噪音当然就很小了，风机能稳定运行的周期相应也就很长了。完全能满足长周期安全稳定运行的需要。 　　3.2经济、效益与改造费用分析ZJF型风机节能、省电效果显著PQ*8型风机功率15kW，ZJF型风机功率7.5kW，比PQ*8型少耗电7.5kW.按机组一年运行5000小时，电费按1千瓦时0.3元计算，ZJF型比PQ*8型一年节约厂用电量37500千瓦时，折算为成本一年可节约开支11250元。节能、降耗及经济效益显著。 　　PQ*8型风机更换机壳需要不少费用PQ*8型风机外壳由普通钢板制成，厚约2.5mm，经过几年运行以后，己严重锈腐，有的地方锈穿。机壳急需更换。如果不改造换型，需将机壳换成不锈钢外壳，更换所需资金约15000元，是一笔不少的费用。 　　3.2.3检修维护费用对比PQ*8型风机由于检修及更换备品频繁，检修维护费用较高。风机功率大，相应旋转力矩也大，叶轮与轴之间的传动键侧面有很大的剪切、挤压力。 　　剪切力较大，键容易变形，造成叶轮卡死在轴上拆不下来，每次检修时只得采取割轴来取出叶轮。一根轴需1000多元，这无形中加了检修成本。再加上更换垫子及轴承的费用，造成检修及维护成本居高不下。一年下来，一台风机平均只按四次计算，费用也超过5000元。 　　ZJF型风机工作平稳可靠，一般三至四年才检修一次，检修时一般也只是给电机轴承加点油或更换轴承，不用花多少成本。因而检修维护费用远远低于PQ*8型风机。 　　购买一台ZJF型风机需30000元，加上改造费用约2000元，共需32000元。PQ*8型检修维护费用11250+15000+5000=31250元。改造一台风机基本上一年就能收回投资。以后每年能创纯效益节能费与检修维护费合计约16250元。因而，从经济角度考虑，也是一个效益明显，是值得投入的一个项目。 　　电机3.3安全性、可靠性评价PQ―8型风机振动及噪音大，故障频繁，一年平均检修次数不少于6次，可靠性差，给安全生产带来十分不利的影响。ZJF型风机振动及噪音小，振动最大也不到2丝，运行平稳可靠，基本上没有什么故障，设备工作可靠性好。从而能有效保障安全生产的需要。从安全性、可靠性方面考虑，ZJF型风机同样具有极大的优势，安全效益可观。 　　综合上所述，用ZJF型风机代替PQ―8型无论从经济上、检修维护上，还是安全性、可靠性方面，都具有明显的优势。 　　4结束语从现在ZJF型风机运行情况来看，风机运行稳定可靠，振动和噪音都很小，到目前为止，基本上还没有故障，检修维护工作量大大减少。节省了大量人力，物力。同时该型风机还具有显著的节能降耗效果，且保证了安全生产的需要。这次轴封风机的改造很达到了预期的效果，改造得很成功。

   引风机锅炉旁路挡板出口挡板嗫收塔K1——进口挡板吸收剂脱硫副产物无增压风机的脱硫系统示意图温至80°C（或以上），通过WFGD装置出口挡板返回到烟道并通过烟囱排放在烟道上需加装旁路挡板当WFGD装置停运时，全部烟气进行旁路经烟囱排放，不影响锅炉机组的正常运行。 　　2个挡板及旁路挡板进行烟气的切换当WFGD装置启动时先打开进、出口挡板，再关闭旁路挡板，烟气进入吸收塔脱硫；当WFGD装置停运、事故或维修时，入口挡板和出口挡板关闭，旁路挡板全开，烟气通过旁路烟道经烟囱排放烟气挡板均配有密封风机及其加热器，以保证挡板门的零泄漏率2无增压风机的WFGD对锅炉的影响在WFGD系统正常运行中，脱硫系统烟气压力稳定，系统有无增压风机都能保证整个机组安全稳定的运行。当WFGD启、停时，烟气进行旁路和主路的切换，由于两路烟道的阻力不一样，此时会对锅炉的炉膛负压产生明显的影响。脱硫系统中无压风机，仅依靠引风机提供动力，当脱硫系统烟气阻力变化过快，引风机调整不及时，会导致锅炉炉膛的压力波动影响燃烧，严重时甚至发生锅炉MFT1WFGD系统启动时对锅炉运行的影响WFGD系统启动时，打开进、出口挡板，再关闭旁路挡板，由于烟道阻力加，使得锅炉炉膛负压变小，数值从负变正。如果烟气挡板投入过快，会导致炉膛压力波动过大，造成瞬时炉膛负压过低，以致引起锅炉MFT因此，挡板开启和关闭过程应尽可能慢，以减少烟气压力的波动对炉膛负压的影响例如广东连州电厂WFGD系统烟气挡板程控开启时间约为305s，炉膛的负压波动为300Pa，锅炉正常运行时负压为±50Pa，而锅炉MFT的负压保护定值为+2000Pa和-1过程对锅炉运行稍有影响，但不会引起锅炉MFT浙江钱清电厂WFGD系统旁路挡板开启时间约为5min，炉膛负压最大为124Pa，最小为WFGD系统启动前，送、引风机全部手动运行，炉膛负压在WFGD进烟气前5min左右调至-200Pa左右，WFGD启动的整个过程要密切监视炉膛负压的变化，随时做好调整炉膛负压的准备，使之维持在正常范围内运行。 　　2WFGD停运时对锅炉的影响WFGD系统停运时，打开旁路挡板，再关闭进、出口挡板，由于烟道阻力减小，使得锅炉炉膛负压变大同样，挡板开启和关闭过程应尽可能慢，以减少烟气压力的波动对炉膛负压的影响例如广东连州电厂WFGD系统烟气挡板程控停止时间约为150s，炉膛的负压波动约400Pa浙江钱清电厂WFGD系统烟气挡板投入时间约为5min，炉膛负压波动约200Pa备，应快速打开旁路挡板连州电厂WFGD旁路挡板通过预拉弹簧在2s之内打开。钱清电厂当再循环泵全部跳闸、进出口挡板关或锅炉MFT情况下，为保护脱硫设备，旁路挡板在28s内快速全开，以断开脱硫系统当烟气从WFGD主路快速的波动更大若燃烧的煤质差，在很短的时间内运行人员无法将负压调整过来，极有可能造成锅炉灭火因此WFGD旁路挡板的开关并不是越快越好，根据实际运行情况设定旁路挡板某一开度是一个选择为保护WFGD系统设备，防止高温烟气直接进入吸收塔，在其入口处加装事故喷水设施会更妊锅炉按照WFGD启、停要求调整好燃烧，稳定运行。在WFGD停运前5min左右将炉膛负压调至+200Pa左右，以保持锅炉稳定运行23再循环泵切换时对锅炉的影响在脱硫系统运行中不是所有的再循环泵都投入运行，随着煤种、负荷等的变化，为了保证脱硫效率，应及时切换再循环泵越是上层的再循环泵，脱硫效率越高，引起的烟气阻力也越大切换再循环泵时，脱硫系统烟气阻力会发生一定的变化，这时应及时调整引风机以稳定炉膛负压钱清电厂2号机组有3台再循环泵，当2台运行时开1台，烟气阻力加200500Pa；当3台运行时停运1台，烟气阻力降低250炉炉膛负压波动的最大值为+120Pa和-183Pa这表明，再循环泵的切换对锅炉炉膛的负压影响不大，只要调整引风机即可保证锅炉的稳定运行3结论脱硫系统正常启动和停运过程中，只要整个启动和停运过程尽可能慢，减少烟气压力波动对炉膛负压的影响，并及时调整引风机，锅炉炉膛的负压不会发生急剧变化在WFGD系统实际运行中，电厂运行按要求操作至今未发生过因WFGD运行而引起锅炉MFT事件。从系统安全性、运行可靠性以及经济性综合考虑，WFGD不采用压风机而利用锅炉的引风机克服脱硫系统的阻力综合比较具有更大的优越性。

  　　利用调节门这种调节方式就是风机的转速不变，通过改变进口挡板的开度，人为的改变通风系统阻力特性曲线，从而改变风机的流量及风压，而此时风机消耗的轴功率却变化不大，造成了节流损失，浪费大量的能源。风机的变速调节是风门挡板开度最大，通过改变风机的转速，在其管路阻力特性曲线不变的情况下，改变风机的运行曲线达到控制风机的流量和压力，使风机处于高效率工作区，减少附加阻力损耗，达到节能的目的。 　　常用的调速方法很多，各有优缺点。如：变频调速节电效果虽然不错，不需要更换电机，调速平滑，精度高，易实现自控和软启动，这种变频调速装置只适应中小型低压电机，但是对于大容量的高压变频器来说，关键元件不过关，易损坏，对电网产生高次谐波，且投资大，目前变频器在大型风机上应用受到限制。液力调速离合器属于新型技术产品，生产厂08家较少，在推广应用上仍需进步探索。由于液力近年来，随着我国经济的快速发展，各地的用电日趋紧张，甚至部分地区出现拉闸限电的局面。由于煤价不断上涨，又进一步加发电企业负担。为此，节能降耗，是每个电厂急需解决的重要课题。风机是锅炉的主要辅机之一，又是重要的耗能设备。降低风机电耗，提高风机运行效率是电厂节能降耗的有效手段。 　　风机的选择需要考虑系统的最大风阻、最大风量、设备磨损等。根据有关设计规程，风量的富裕系数为1153风压的富裕系数为125.而电厂锅炉大部分是在低于额定负荷的状况下运行，致使许多风机的实际负荷偏离额定工作点运行，能耗加，效率下降。目前锅炉风机负荷调节大部分采用节流调节，就是通过改变风机进口挡板的开度偶合器技术成熟，一次性投资少，节电效果明显，故障率低，传输功率大等特点，所以具有很大的推广价值。 　　2液力偶合器的调速原理32采用传统的节流调节风量保持风机的转速不变，调节挡板的开度，加管网阻力。风机的风量Q，变为Q2，由于系统的阻力加，此时的阻力曲线由Ri变为Ra风压由Hi变调速型液力偶合器是以液体为工作介质来传递功率，主要由背壳、涡轮、泵轮等构成。它相当于离心泵与涡轮机的组合，当动力机通过输入轴带动泵轮转动时，充入工作腔的液体介质在离心力作用下，沿泵轮叶片向外缘流动，使液体的动量矩大。当工作液体由泵轮冲向对面的涡轮时，工作液体便沿涡轮叶片流道向心流动，同时释放能量，驱动涡轮旋转并带动工作轮做功，靠着液体的传动使工作机和动力机柔性联结在一起。改变液力偶合器工作腔的充满度，便可以调节输出转速。充满度升高，输出转速升高，反之降低，实现无级调速。 　　3风机调速运行的节能原理改变风机的转速可以调节风机的风量及风压，从而改变风机所需轴功率。由风机的相似定律可知：风压H与转速n的平方成正比，即：风机的轴功率P与转速n的立方成正比，即：为Ha，如此时，风机的轴功率一部分用来克服通风的阻力而被浪费掉了。 　　所以，采用挡板调节风机的流量时，虽然风量下降了，但风压却上升了，风机需要的轴功率变化不大。此时，风机的能耗降低很少。 　　33节能比较曲线Ri、R2代表风机的挡板在不同开度时的阻力曲线。H（ni）、H（na）为不同转速时，风机的运行特性曲线，如。 　　风机的轴功率P与风量风压H的乘积成正比，即：其中：i、K2、K3为常数，n为风机的效率。 　　31采用液力偶合器调节风量风机的转速由ni变为na时，风量也由Qi变为Qa风压也由Hi变为Ha风机的轴功率也由Pi变为P2，如图i阴影部分即为风机减少的轴功率消耗值。所以，转速越低，其节能效果越明显。 　　可以看出，两种不同情况下消耗的轴功率：采用节流调节，当QiQa时，轴功率QiXHi与Q2XH2基本不变；采用液力偶合器调节，当Qi―Q2时，所需轴功率为Q2XHS比QiXHi小得多；节能效果非常突出。 　　4节能实例分析41节能分析某热电厂5台i30/h循环流化床锅炉，单台锅配电机的有关参数为：风机采用挡板调节时的运行情况：锅炉的负荷在125h挡板的开度为30%，此时风机的风量为/h风压为30800Pa电机电流47A.由前面的相关公式计算可得：风机消耗的轴功率为从电机的工作电流计算电机输出功率为P==37X/XcosdXn两种计算结果基本一致。 　　采用液力偶合器调速来调节流量时的情况：流量为60000m3/h则风机的风压为Hi23700=10430Pa此时风机所需要的轴功率为P=HXQ同样是锅炉负荷在125/h用挡板调节流量时，风机所需的功率为6261W；而用液力偶合器调速调节风量时，风机所需的功率为2121W.单台风机改造费用约需20余万元，该厂共有5台130/h循环流化床锅炉，全年因节电而产生的经济效益约合800万元，节能效果十分明显。 　　42系统优化分析液力偶合器应用于系统中，除节能外，同时产生了下列优越效果：实现无级调速：通过液力偶合器与锅炉负荷信号相连，液力偶合器随锅炉负荷变化而自动调节输出转速，实现无级调节风机转速，调速范围很宽，同时实现自控，易于调节。特别是风机的转速越低，其节能效果越明显。 　　实现空载启动：电机可以在空载或轻载下启动，减少对电网的冲击，缩短启动时间。 　　隔离震荡：液力偶合器的泵轮与涡轮是通过工作液来传递功率的，是柔性联结。所以具有良好的隔震效果。 　　过载保护：由于液力偶合器是柔性传动，其泵轮与涡轮之间有转速差。当风机的负荷有卡死或制动时，电机仍可运行而不至烧坏，风机也可以受到保护。 　　由于风机的转速降低，减少了磨损，大大地延长了风机的使用寿命。 　　降低噪声：风机的转速降低，整个系统噪声明显降低，减少了环境污染。 　　工作平稳：可以平稳启动，加速、减速和停止。 　　液力偶合器应用于系统中应注意的问题：防止风机的喘震：一般来说，风机的运行速度越低，风量风压越小，其节能效果越明显，但风机越容易出现喘振现象。喘震对风机系统破坏性较大，因此必须在节能与防喘振两个方面找到最佳的结合点，实现风机的最优化的控制。 　　加强设备管理：由于液力偶合器是与电机风机直接相连，一旦其出现故障，将会导致锅炉停机，影响生产。所以应加强设备的管理，减少设备的故障率。 　　5结论理论与实践都证明：用液力偶合器调节风机风量，能产生显著的节能效果。 　　用液力偶合器调节风机风量，能实现无级调速，实现自动控制，系统隔离震荡，降低噪声，工作平稳。 　　用液力偶合器调节风机风量，应根据风机的特点设计控制程序，避免风机在喘振点工作。