北京八达岭华天国家粮食储备库在科学安全保粮的前提下，探索研究储粮通风技术，通过不同方式的通风比较，得出在通风结果相近的情况下，使用轴流风机通风比使用离心风机通风经济效益更明显，同样可以实现安全科学储粮的目的。 　　试验材料1.1试验仓房线篼6m.墙体为砖混与预制空心板结构，仓顶用彩钢板覆盖，仓顶与门用岩棉保温。 　　13m，现浇砼结构，仓顶用发泡聚氨酯保温，仓门为岩棉夹心结构，入粮结束后仓门位置用砖砌起、封严。 　　1.2试验粮食所试粮食均为山东产二级白软冬小麦。1号仓储粮8664.194，2号仓储粮8770.254，两仓所储小麦均为2000年3月人库，水分11%，杂质0.9%；3号和5号仓所储的小麦为1999年12月入库，3号仓储存7715.87免，水分11%，杂质0.9%，5号仓储1.3风机参数功率0.5kW；WD50-5型离心风机，风压1507~1106Pa，风量1.4风网形式篼大平房仓变截面地槽通风，一机三道，空气分配器为成品，槽底标篼-0.51~-0.28，通风途径比1.5；浅圆仓变截面地槽通风，一机四道，空气分配器为成品，槽底标篼1.5粮温检测采用中商华天实业公司的粮情自动检测系统进行测温。高大平房仓电缆分布为12x层）。浅圆仓电缆分布为29xl（缆x层）。 　　1.6其它材料风筒与鞍山产DFA-3型风速表测定表观风速。 　　试脸方法2.1通风方式选择1号高大平房仓使用轴流风机吸出式通风，2号高大平房仓采用自然通风与离心风机通风结合，压人式通风。3号浅圆仓使用轴流风机吸出式通风，5号浅圆仓使用轴流风机与离心风机压、吸组合式通风。 　　2.2通风控制条件龙复合膜覆盖粮面，我库所在地区每年10月份时气温开始下降，仓温低于粮温后即可揭膜，同时开窗进行自然通风。浅圆仓没有覆盖薄膜，也可同时打开进人孔进行换气。 　　当气温低于粮温或更多时打开通风口，开始机械通风。使用轴流风机通风时，应密闭门窗，有利于增大表层风压。使用离心风机通风时，也可密闭门窗，但在通风间歇时应打开窗户，有利于高湿气体的扩散。 　　考虑当地气候条件，当气温不再长时间明显下降，平均粮温低于0X：时（以三温图为准），即可结束通风。 　　2.3通风后密闭通风结束后关好门窗，在2月中下旬平整粮面，并用薄膜覆盖（限高大平房仓），浅圆仓封好大H，关好进人孔，并用胶条密封边缘。 　　结果与分析3.1通风降温效果日结束，每天检测粮温，为气温与4个仓的三温变化趋势图，5为4个货位的粮温变化趋势图。 　　5号仓各层平均粮温变化趋势图从可以看出，在通风过程中仓温与气温变化趋势吻合，仓温变化直接受气温影响，平均粮温下降较慢，降温速度主要受降温幅度影响。所以在通风间歇过程中，及时开窗散气，使粮堆内散发到空间的湿热空气尽快与仓外空气交换，即可解除仓温过高对粮温带来的影响。浅圆仓进人孔为上下方向，开门散气较慢，使用仓顶轴流风机换气可起到同样效果。 　　从~5分析，上层粮温变化受气温影响大，在冬季气温低时间长的地区可以利用这一特点，在气温下降后开窗散气，配合翻倒粮面，边墙部位挑沟，使得上层及粮堆四周粮温容易变化的部位粮温尽快下降，节省出为降这部分粮温机械通风所耗能源。在机械通风时翻倒疏松粮面，也可以加快降温速度，冻死一部分越冬害虫，起到杀虫抑霉的作用。 　　中下层粮温变化情况相近，从检测的粮温看，初始降温速度主要受粮堆四周即靠墙部位粮温下降程度的影响，当四周粮温与中部粮温一致后，降温速度受气温、风压及粮堆孔隙度影响。气温越低，风压越大，粮堆孔隙度大，降温越快。而且从5并结合的气温变化曲线可以看出，轴流风机通风过程中受气温变化影响明显，气温明显上升后，粮温会随之上升，深粮层粮堆粮温变化比浅粮层粮堆变化慢，受影响时间长（1号降温与3号降温对比）。离心风机通风时风速篼，风压大，粮堆降温速度快，气温若有短时间上升，不会使粮堆粮温上升，仅影响其降温速率，粮层越浅，降温越快（2号与5号对比）。 　　比较1号、3号与2号、5号降温效果，虽然使用轴流风机通风降温慢，受气温影响大，但是只要控制气温与粮温温差，合理选择通风时机，一样可以把粮温降到要求的温度下。因为轴流风机风量小，通风慢，降温速度慢，可以减少因降温速度过快而影响粮食品质的机会。 　　通风过程中，间歇通风比连续通风效果要好得多，除了给导热性不好的粮食一个释放粮堆内部热量的过程，还可以使粮粒本身有个降温的过程，避免了连续通风后粮温反弹和粮面结露的现象。 　　3.2水分变化通风后，1号、2号、3号和5号仓房的储粮水分分别为10.9%、10.8%、11.1%和10.8%.八达岭地区昼夜温差大、湿度小，尤其冬季寒冷多风，所以通风过程中湿度不作为重要因素考虑，只要不在湿度大的天气里连续通风，就不会有结露现象。 　　3.3表观风速测试1号、2号、3号和5号仓房的平均表观风速分别为0.0039m/s、0.0154m/s、0.0027m/s和0.0196m/s.除风道分布情况是影响风量分布的主要因素外，粮层深度、粮堆孔隙度（下转第54页径的浅圆仓来讲是缺乏保粮经验的，再加上有些粮库对保粮工作的重要性认识不足，势必对保粮工作产生一定的影响，因此，提高保粮队伍的素质势在必行。 　　5把好入库粮食质关入库粮食质一定要达到“干、饱、净&dquo;的要求，严把粮食质量关，避免不符合国家标准的粮食人库，既为储粮安全莫定了基础，又给粮库的轮换工作带来了效益。 　　综合上述：我们必须充分重视储粮的安全，提高保粮队伍的素质，科学运用储粮新技术，延缓粮食的陈化，消除粮食的安全隐患，保证粮食的安全。 　　致谢：本文在定稿过程中得到了郑州工程学院赵英杰副教授的悉心指导，在此表示衷心感谢。 　　1严以谨，王金水，苏云平。机械通风槠粮技术河南教育出2赵思孟。对新建仓房的初步认识。粮油仓储科技通讯，3王殿杆。磷化氢熏蒸杀虫技术成都科技大学出版社，4周长全，殷雄。谷物冷却机与机械通风降a对比性试聆粮油仓储科技通讯，2000（2）。 　　5周化文，张永海。粮油储藏实用新技术，1989.6国家粮食储备局仓储司编。储粮新技术教程。中国商业出版社。 　　及杂质分布情况对表观风速同样有影响。从测试结果看，高大平房仓表观风速较为均，浅圆仓外圈风速明显大于内圈风速。 　　3.4单位能耗对比从单位能耗对比可以看出，使用轴流风机通风要比离心风机通风节约能源近90%.高大平房仓虽然通风风速篼于浅圆仓，但因为其粮层浅，整个粮堆受外温变化影响大，没有浅圆仓降温效果好，浅圆仓粮层深，仅仓壁四周和表面粮温变化快，中部粮温年变化都很小，所以浅圆仓通风比高大平房仓通风更为容易。 　　3.5通风后粮温月变化（见）4故论通过不断地探索研究，说明在气候条件适宜的地区使用轴流风机通风降温，可以达到预期目的，如在八达岭地区平均粮温低于01C时，就可以使储粮安全度夏，杜绝虫害发生，同时降低通风单位能耗。 　　通风前期及通风间歇时合理利用自然通风，可以有效降低粮温，提高通风降温的经济效益，达到绿色储粮目的。在通风过程中，我们发现当温差小于61C时，降温速度明显减慢，在气温及通风时机条件许可的情况下，可以考虑暂时停机，待温差增大后再继续通风。

炼钢厂引风机叶轮粘灰控制幸福堂谢明亮吕伟2，董元龙2（1.武汉科技大学，湖北武汉，430081；2.武汉钢铁（集团）公司，湖北武汉，430080）体清灰的思路，并计算了供气压力。现场实际运行效果表明，风机运行周期超过1个月。 　　某炼钢厂一次烟气净化系统上的3台引风机，由于叶轮粘灰严重，每运行15~20d，就需停机清理叶轮上的粘灰，每台风机每次清灰量达30~40kg.由于叶轮粘灰严重，引起风机叶轮振动加大，这不仅容易引发安全事故，而且影响到生产的正常进行，加了设备的维护工作量。为了解决风机叶轮粘灰问题，过去曾采取了一些措施，但此问题没有得到彻底解决。 　　引风机叶轮结构参数为：叶片进口直径为900mm，叶轮外径为1600mm，叶片进口、出口安装角分别为35和50°。风机最高转速为2700~2800Znin，风机最低转速为600~800min.通过现场调查发现，叶轮粘灰主要是在叶片的非工作面上，特别是在进口段。 　　1现有的喷水清灰运行分析※一喷水速度（绝对速度一叶轮旋转线速度（牵连速度）w―水流作用于叶片上的速度（相对速度）由绝对速度=牵连速度（；）+相对速度（W）知，要使喷水有效地作用于叶片的非作用面上，速度W与速度之间的夹角应大于50由式⑴计算M：喷水清灰系统运行分析。由沿程损失hf用下式计算：取局部阻力损失hm=h/，则总阻力损失h为为了满足喷水速度，必须提高喷水压力，因此需大提升水压所需的能量，同时加了喷水量，使得风机壳上排水孔无法满足及时排水的要求，从而发生目前常常出现的风机叶轮浸泡于水中的现象，使喷水清灰失去意义。 　　上述分析表明，喷水清灰无法有效地清除叶片非工作面上的积灰，不能达到预期的清灰效果，特别是在叶片进口段。风机的实际运行也证实了这一点。 　　2气体喷吹清灰的理论分析+1）（3）：：01喷嘴出口处的气体压力，Pa；气体常数。 　　由男，武汉科技大学化工与资源环境学院，副教授。 　　对于常温下的空气，由式（4）可得喷嘴出口处气体的极限速度为542m/s.当取管道内气体的平均压力为4MPa时，则管道内气体的平均流速为542X（2/4）=271m/s.当管道内气体平均速度为271m/s时，根据式（2），同时取局部阻力损失hm=2h/，则克服流动阻力损失所需的压力p为0.22MPa考虑到供气压力的波动及喷气运行的安全性，取安全系数为1.2，则供气压力为p=（p01+p02）X1.2=0.5MPa用压力为0.5MPa的压缩气体即可以对叶片上的粘附物产生有效的作用力。 　　3气体喷吹清灰的实际运行效果氧气顶吹转炉炼钢的冶炼周期为36~40min，吹氧冶炼时间一般为16min.在吹氧期内，引风机处于运行的高速区（一般在2700/nin左右），在吹氧期以外，为了节省能耗，引风机处于调速过程（升速或减速）或处于低速运行之中，最低转速可/min，其持续时间可达5min.因此，这为风机喷气清灰提供了必要条件。 　　利用风机转速控制四通电磁阀的开启，当引风机转速下降到某一设定值时，四通电磁阀接通，延续1min后关闭。 　　在全部的测振点中，风机机壳270处的振动最大，该点上测振结果如所示。中，振动值较小的两条曲线为喷气清灰时的测振结果，振动值较大的两条曲线为喷水清灰时的测振结果。从中可以看出，喷气清灰较大幅度地减小了风机的振动，延长了其运行周期。 　　4结论无论是采用何种清灰方式，清灰介质一定要直接作用于叶片的非工作面上，只有这样，才能达到满意的清灰效果。对于本研究实例，理论计算结果表明，在喷嘴出口处，介质流速应不小于40m4.根据叶片上的粘灰分布情况，在叶轮的出口处，可以不设置喷嘴清灰，因此，可以减少运行费用。 　　当喷气清灰运行在理论计算压力之下时，能达到满意的清灰效果。 　　无需改变喷气系统在机壳上的安装位置，与现有的喷水系统安装位置相同。 炼钢厂引风机叶轮粘灰控制幸福堂谢明亮吕伟2，董元龙2（1.武汉科技大学，湖北武汉，430081；2.武汉钢铁（集团）公司，湖北武汉，430080）体清灰的思路，并计算了供气压力。现场实际运行效果表明，风机运行周期超过1个月。 　　某炼钢厂一次烟气净化系统上的3台引风机，由于叶轮粘灰严重，每运行15~20d，就需停机清理叶轮上的粘灰，每台风机每次清灰量达30~40kg.由于叶轮粘灰严重，引起风机叶轮振动加大，这不仅容易引发安全事故，而且影响到生产的正常进行，加了设备的维护工作量。为了解决风机叶轮粘灰问题，过去曾采取了一些措施，但此问题没有得到彻底解决。 　　引风机叶轮结构参数为：叶片进口直径为900mm，叶轮外径为1600mm，叶片进口、出口安装角分别为35和50°。风机最高转速为2700~2800Znin，风机最低转速为600~800min.通过现场调查发现，叶轮粘灰主要是在叶片的非工作面上，特别是在进口段。 　　1现有的喷水清灰运行分析※一喷水速度（绝对速度一叶轮旋转线速度（牵连速度）w―水流作用于叶片上的速度（相对速度）由绝对速度=牵连速度（；）+相对速度（W）知，要使喷水有效地作用于叶片的非作用面上，速度W与速度之间的夹角应大于50由式⑴计算M：喷水清灰系统运行分析。由沿程损失hf用下式计算：取局部阻力损失hm=h/，则总阻力损失h为为了满足喷水速度，必须提高喷水压力，因此需大提升水压所需的能量，同时加了喷水量，使得风机壳上排水孔无法满足及时排水的要求，从而发生目前常常出现的风机叶轮浸泡于水中的现象，使喷水清灰失去意义。 　　上述分析表明，喷水清灰无法有效地清除叶片非工作面上的积灰，不能达到预期的清灰效果，特别是在叶片进口段。风机的实际运行也证实了这一点。 　　2气体喷吹清灰的理论分析+1）（3）：：01喷嘴出口处的气体压力，Pa；气体常数。 　　由男，武汉科技大学化工与资源环境学院，副教授。 　　对于常温下的空气，由式（4）可得喷嘴出口处气体的极限速度为542m/s.当取管道内气体的平均压力为4MPa时，则管道内气体的平均流速为542X（2/4）=271m/s.当管道内气体平均速度为271m/s时，根据式（2），同时取局部阻力损失hm=2h/，则克服流动阻力损失所需的压力p为0.22MPa考虑到供气压力的波动及喷气运行的安全性，取安全系数为1.2，则供气压力为p=（p01+p02）X1.2=0.5MPa用压力为0.5MPa的压缩气体即可以对叶片上的粘附物产生有效的作用力。 　　3气体喷吹清灰的实际运行效果氧气顶吹转炉炼钢的冶炼周期为36~40min，吹氧冶炼时间一般为16min.在吹氧期内，引风机处于运行的高速区（一般在2700/nin左右），在吹氧期以外，为了节省能耗，引风机处于调速过程（升速或减速）或处于低速运行之中，最低转速可/min，其持续时间可达5min.因此，这为风机喷气清灰提供了必要条件。 　　利用风机转速控制四通电磁阀的开启，当引风机转速下降到某一设定值时，四通电磁阀接通，延续1min后关闭。 　　在全部的测振点中，风机机壳270处的振动最大，该点上测振结果如所示。中，振动值较小的两条曲线为喷气清灰时的测振结果，振动值较大的两条曲线为喷水清灰时的测振结果。从中可以看出，喷气清灰较大幅度地减小了风机的振动，延长了其运行周期。 　　4结论无论是采用何种清灰方式，清灰介质一定要直接作用于叶片的非工作面上，只有这样，才能达到满意的清灰效果。对于本研究实例，理论计算结果表明，在喷嘴出口处，介质流速应不小于40m4.根据叶片上的粘灰分布情况，在叶轮的出口处，可以不设置喷嘴清灰，因此，可以减少运行费用。 　　当喷气清灰运行在理论计算压力之下时，能达到满意的清灰效果。 　　无需改变喷气系统在机壳上的安装位置，与现有的喷水系统安装位置相同。