冲击损失的第二种形式,是由进口安装导叶所引起的。图60所示的速度三角形也可用来解释这种特殊情况。我们可以回顾一下;在有限叶片数时,绝对出口速度c3的方向显地增大到α3,而导叶的角度要与此α3相一致。当流量V由增加到Vx时,c2m增加到c2mx,但流量的变化也使c3u变化到c3ux和前面一样,假设用速度三角形&bea;3边上顶点的变化来表示流量变化的结果。图60即示出了两个速度三角形的顶点。其中,额定点时的α3决定导叶的角度,而较大流量时的顶点由c2mx决定。于是在这里就产生了一个冲击分量c3. 在式(90)中,除了括号内的数值外(将在下面讨论),它表明冲击损失和ψ成反比。这就说明在给定的△p时,圆速度增加,则ψ减小,从而导致冲击损失的加大。    

若流量和额定的流量不同,则相对速度的方向就不再和叶片进口角相一致。由于流量从额定值的任何政变,将会产生所谓的“冲击损失&dquo;。这种情况从从进口速度三角形中很容易理解。当流量从额定流量V增加到Vx时,则要求径向速度从c增加到Cmax。 因此                    C1max=cVx/V   因为在这两种情况下,空气都应径向地进入叶轮。所以,为了在进口以前改变气流方向,使它沿叶片切线方向进入叫轮,叶片进口角必需増加到&bea;1。若cm保持不变,则&bea;1的偏差就引起了所谓的沖分量c。根动量定理,在冲击时,几何速度差的速度头可以转换为压力损失,即      可以看出,d1/d2对冲击损失有着决定性的影响。因此,为了使冲击损失减至最小,比值d1/d2应尽可能地小。系数ψ的影响也很容易看出。在大的ψ值时(特别在多叶计轮时ψ值较高),冲击损失将减小。  

   进口损失空气进入叶轮时,当其进入叶轮叶片以前要转约90°的弯,在叶轮中,这种气流方向的变化将导致损失。与弯管中的损失相比拟,这些损失的大小取决于c,和,值(图58)。如果按通常的形式把这种损失用最大速度的动压来表示,则有：                    △P1=ξ1&ho;/2C12 在各种情况下,这种损失均比全压小得多。                     ξ1=0.15~0.25 叶轮中的摩擦损失  最大的损失是由气流流经叶轮的流道时所产生的。损失的大小很难用计算方法来确定。这是由于气流分离所产生的损失不能准确地确定。不应忘记,叶型上由于气流不连续所产生的损失是不能用计算来确定的,而且气流在叶片非工作面分离,即出现cmax时,孤立翼型理论已不再能适用。所以,当考虑旋转叶栅时(可参见图34和图35),问题就变得比较困难了。因此,任何有关这方面的损失计算都会带来很不可靠的结果。在一定的条件下,从试验所得出的系数也是这样。还应记住,把一个叶轮试验所得到的系数,成用于另一个设计不同的叶轮中时,是不会成功的。这说明气流不再是几何相似,因而一个试验系数不可以应用于另一个不同设计的叶轮。还需要加以说明的是,纯理论的方法在改进现今离心通风机的特性方面并没有什么实际的效果。这些改进是从试验研究得到的。    很明显,对气流流经一个流道时的不连流动进行数学的分析是没有意义的。然而,存在着气流不发生分离的情况。当效率大于85%时,这种情況就可能发生。此时只有由于表面摩擦所产生的损失。有关这些情况将在后面讨论。     很据理论的公式,有两种可供选择的方法一种是把“叶片流动&dquo;看作是“叶片流道的流动&dquo;,并按在管道中摩擦所产生的损失那样来考虑其中的损失;另一种方法是,把环绕一个平板流动时所产生的纯表面摩擦,当作一个比较的基础。后一种方法比较有利,因为沿平板流动的影响可以根据已知的一些系数积分求得。若按管道摩擦来考虑,则沿平板流动的影响,就不可能象后一种方法那样可以很好地掌握。 浸没在等速的、平行流动中ー块长平板的阻力为                     W=cf/F(&ho;/2)ω2    由于在叶片流道中,各个点上的速度是不相同的,所以由dw=cf/F(&ho;/2)ω2决定的摩擦,必需对每一个基元来计算并将其积分。然而这样一种做法没有成功,因为有关速度分布的情况不知道。但对高效率通风机的叶轮来说,速度的变化基本很小,因此随之而带来的误差也就不大。叶片进口处气流的最大速度ω1，在气流到达出口时大约减小到0.9ω1。 这样,可以假设叶片流道中的气流平均速度为ω=(ω1+ω2)/2。于是即可正确地推断扩所引起的损失。扩损失可按下式可靠地计:   将其除以圆周速度所产生的动压,则得    

   这一节,将研究光滑的叶轮圆盘所产生的摩擦损失。这种摩擦过程是这祥形成的:空气牢固地粘附于转动的圆盘上,并被带着以圆盘的圆周速度沿周向运动。在圆盘的边界层中,空气的速度由等于圆盘圆周速度的数值,逐渐减小到之具有自由气流的速度。被圆盘带动的空气受到离心力的作用,使其具有一个由叶轮中心向着叶轮外端流动的趋向。结果在叶轮内,便形成一个如图56所示的那种环状涡流。这种内部的运动需要消耗能量。所以,可以把它作为一种损失。这种损失通常称为叶轮摩擦损失或圆盘摩擦损失。    曾做了许多的试验来研究这种损失;有人研究了圆盘和机壳壁间空间的影响;也有人研究了叶轮进口直径的影响。冯&middo;卡曼首先成用边界层理论从理论上来解决这个题。 及后在格廷根的试验对这一问题的物理意义提出了一个新的见解,而且证实了假说的正确性。     对“流场&dquo;的充分研究得到了以下意想不到的结果:在圆盘上有一层薄的边界层,它以近似等于圆盘的角速度旋转。被圆盘抛向外边的空气,在一个较薄的层内沿机壳壁运动,并沿轴向返回。这种现象如图57所示。中心部（图57中斜线所示部分)的空气不跟随上述的环状运动,而是如同一个固体般地运动,并具有一个等于圆盘角速度一半的角速度。这种流型表明机壳的尺寸并不起多大的作用。而且这一点由以后的试验所证实。所以,在计算中,因为尚无完整可靠的解释,故忽略了机壳的影响。    如果从叶轮的因次来考虑,则可以简单地得岀“摩擦所做的功&dquo;的那些参数。因为原则上摩擦损失是一种水力损失,所以这种损失应该用它所做的功一一等于压力、面积和速度的乘积,这类参数来表示。其中,就压力而言,只有圆周速度u2所产生的动压(&ho;/2)u2オ具有物理意义。面积方画,除了圆盘面积(π/4)d22外,再没有其它能起重要作用的参数了。至于速度,也只用考虑圆周速度u2。所以,用这些参数来表征叶轮摩擦所做的功时,应为：    因此,叶轮摩擦损失取决于圆周速度的三次方及直径的平方。在圆周速度为常数时——这里是把具有同样压头的叶轮作比较,叶轮的摩擦损失则和叶轮圆盘面积成正比。所以,为了减小损失,叶轮的直径应尽可能地小,即选用的转速应尽可能地高。 叶轮摩擦损失的总值只占叶轮总有效功的很小一部分。总有效功NL=(△PV)/75。 若用压力系数和流量系数代入上式,则可得    可以看出:只有很小直径比的叶轮,叶轮摩擦才占有比较大的比重。但应注意,在d1/d2=0.15时,对效率有很大的影响。此时,叶轮摩擦损失会大于有效功。这是用于锻造鼓风的鼓风机等,以及透平缩机最后一级叶轮的情况。 这时的叶轮摩擦损失是非常重要的。这就是人们为什么采用特殊传动叶轮的原因,因这样的设计可获得较有利的直径比。    通风机的叶轮摩擦损失随流量的变化而有一些变动。特别值得注意的是,在蜗壳中,速度较高时,即蜗壳中流量较大时,叶轮摩擦损失就会较小。      

   为了准确地估算通风机,单靠以上所导出的系数σ是不够的。它的意义只限于指出每一种型式的叶轮都有着一定的σ值或比转速范围。超出这一范围,如果要求达到最大可能的效率,就无法选择叶轮设计。这一点通常对离心式机械是适合的。然而对通风机而言,因为在同一个系数范围内,可以选择不同型式的叶轮设计,所以会发生不同系数的重叠(在其它型式离心式机械的选择中不会发生这种重叠现象)。例如在某些实际应用中,就不可避免地要牺牲些效率。事实上,各种变数是这样地变化无常,以致采用正统的设计离心式机的方法不能获得一个满意的设计选择。一个厂商的代表,当他强调某种特殊离心式机械设计的某些优点时,时常会犯错误。例如,对多叶通风机这样一种型式,不管怎样,它是能够牢地保持住其在通风机方面的地位,这便会使他感到为难。下画列出人们所想知道的一些特征。在对这些问题进行定量分析上可能会提供一些启示。 如果问:哪些因素将影响一个设计的选择?那么以下各点应予考虑： (1)最高的效率 选择一个适当的σ值来设计,则可满足这一要求。 (2)最低的噪声 选择最大的ψ值和低的圆周速度。 (3)输送含有大量灰粒的气体时具有最小的磨损选择最大的ψ值。 (4)大的流量选择最大的φ值。 （5）最大流量具有最小的尺寸——最经济的设计ψφ的乘积必需尽可能地大。 (6)特性曲线的要求 具有①单调下降的,②平坦的③无尖峰的特性曲线。 7)功率曲线的要求 ①在零流量时有最小的功率;②在额定流量时具有较大的功率。 (8)流量调节的要求 例如要求在压力不变的情况下调节流量,或压力随流量呈一定变化地调节。 (9)重量轻。 (10)满足安装的要求。 (11)满足进口和出口连接的要求。 (12)叶轮具有最小的转动惯量(GD2)。 (13)叶轮具有最高的度。 选择一台通风机时,要同时满足上述的大多数要求是比较困难的。 图54示出了各种主要的通风机设计型式,并用表列出了上述各系数的范固。虽然没有准确的方法可以解决所有的问题,但这一表格对选择通风机的设计是有着相当大的帮助。 图54中所示的数值应该看作是帮助人们在进行通风机估算时的一个近似值。为了适应特殊的需要而进行特殊的加工时,这些数值可以改变。虽然各种通风机结构间的数值差別相当大,但这样一种表示法仍是便于应用的,因为它允许数量级上的重大差别。 特性曲线图55示出了六种典型通风机的压力系数曲线和功率曲线。这些曲线清楚地表明了通风机的特性曲线在形状上有着很大的差别。      

​近期，随着一系列限产、限能消息的实锤，国内钢材价格又开始一路向上，截止9月22日，国内重点城市Ф6.0mm高线平均价格为6156元(吨价，下同),Ф25mm三级螺纹钢平均价格5683元(累计上涨接近500元/吨),北京市场热轧5.5mm卷板价格5850元/吨。连续的价格上涨，使得下游制造业纷纷叫苦，国家提出一揽子措施稳定大宗商品价格，将更加注重用市场化办法稳定价格。 　　与中国相对应的美国，热轧板卷价格在前期破万元后，继续上行，热卷价格最高每吨接近14000元，下游行业虽然也抱怨纷纷，但美国却并没有出台控价措施，其主要原因和逻辑在于以下方面。 　　一、与中国不同，美国属于铁资源出口国，这里的铁资源不是铁矿石，而是废钢，作为世界最大的废钢出口国，在资源类产品价格上涨中，美国并不吃亏。而普通制造业成品的进口价格，经过各工序的层层消化，并没有资源类产品上涨得那么夸张。 　　二、美国钢铁生产以短流程为主，主要资源就是国内废钢，进口铁矿石非常少，产品销售同样以国内内需为主，出口很少。基本上属于内循环，对美国来说，肉烂基本在锅里，内部产品价格调整以市场调节为主，在不同利益集团的游说下，国家尽量减少干预。实际上美国钢产量的自我修复也是比较强的，截至9月18日，美国累计年产量为6766万净吨，同比增长了20.2%，产能利用率维持在为80%以上。一些钢铁公司已在实施提产，如纽柯钢铁计划在美国西部建造熔炼车间及薄板厂，预计耗资约27亿美元，每年可生产300万吨钢材。 　　三、美国设置的关税防火墙，抑制了外部低价钢材的进入，特朗普时代设定的钢铁25%进口关税，目前一直在执行中，即使一些关税较低的国家，也是执行的限额进口，这也造成了美国钢铁世界最高价格的现状。 　　四、钢铁产业在美国GDP中地位并没有那么关键，销售值不足全国GDP的1%，中国销售值则接近5%，此外在美国的下游制造业中，对钢铁的需求一直呈现下降趋势，比如汽车，随着新能源车的普及，钢铁在车身的比重不断下降。 　　五、最关键的还是美国的大水漫灌，不到两年的时间内新增4万亿美元负债，联邦政府债务规模已超过28.5万亿美元，这些钱不可能只在空中飘着，必然会落在原料、产品及固定资产上，这也是美国大宗产品价格难以下落的根本原因。随着美国政策收缩预期及耶伦关于债务上限的警告，资本做空动力增加，一些资产也将逐渐回归本来价值。事实上美国钢铁近两个月中已出现出口增加，进口减少的趋势。  

1.稀油站油箱内电加热器可由触摸屏转换开关选择“自动&dquo;“切除&dquo;控制,当转换开关选择为“自动&dquo;控制时,电加热器由稀油站现场安装的电接点温度计根据油温高低自动控制电加热器投入、切除,使稀油站油温保持正常在工作范围内,当风机启动后电加热器自动切除;当不需要电加热器工作时装转换开关置“切除&dquo;位置。    稀油站油箱内电加热器当为“自动&dquo;控制时,电加热器由稀油站现场安装的电接点温度计根据油温高低自动控电加热器投入、切除。当稀油站油箱温度低于电接点下限温度设定值时电加热器自动投入;当稀油站油箱温度高于电接点上限温度设定值时时,电加热器自动切除,使稀油站油温保持在电接点下限设定温度以上。当风机启动后电加热器自动切除。 稀油站油温≥10℃为风机“允许启动&dquo;条件之一。(电接点下限设定温度应≥10℃) 2.保护电路    保护电路具有故障报警、故障报警停车、音响消除及故障保护线路复位等环节由于偶合器油压为自附机械油泵供油,风机启动后需经5分钟延时待偶合器供油压力稳定后“偶合器供油压力低&dquo;保护项目才自动投入。 注:机组故障报警项目及故障报警停车项目详见各机组《仪表、电器整定值一览表》    当故障报警线路接通时,报警笛鸣叫,故障指示灯亮,故障显示画面显示故障来源当故障停车线路接时,风机自动停车。报警笛在风机停车、油泵停止运行后自动停止鸣控制柜触摸屏上“消音&dquo;按鈕的作用是消除电铃鸣叫声,但仍有故障来源指示。    控制柜触摸屏上“复位&dquo;按钮只在就地控制时有效,其作用是排除故障后,按一下“复位&dquo;按钮,使保护联锁线路恢复原来的状态。当选择DCS控制时,必须按“DCS复位&dquo;,使保护联锁线路恢复原来的状态。  

    风机油站有两台油泵。两台油泵可任选一台为主油泵,另一台为备用油泵。在稀油站供油压力管道上安装有供油压力检测用压力变送器,该压力变送器信号送入控制柜内与可编程控制器及触摸屏即可实现对供油压力监测及对油泵控制。    风机主/备油泵的选择由控制柜触摸屏上转换开关选择。风机油站油泵的控制可在控制柜操作,也可由用户中央控制室油泵驱动信号控制,由控制柜触摸屏上转换开关选择(一旦选定控制场地,则油泵电机的启/停控制操作、风机启/停控制操作及慢转电机的控制均仅能在所选定的场地。)。当选定为“就地控制&dquo;时,在风机控制柜上触摸屏上的油泵控制铵钮可对所选主油泵进行启/停操作；当选定为“中央控制&dquo;时,则由DCS控制系统输入的无源触点的通/断对所选主油泵进行启/停操作。高温风机未运行时,油泵控制信号可对所选主油泵可随意进行启/停操作,一且风机运行后,为保证风机轴承的润滑,油泵停车信号就不再起任何作用,而由控制系统可编程控制器根据风机运行状态对油泵进行自动控制。 风机启动前首先启动主油泵,风机供油压力高于150Kpa为风机“允许启动&dquo;条件之一。 风机运行时,若供油压力低于备用泵启动设定值(100KPa)时,延时3秒钟后备用油泵自动启动,同时,故障报警线路动作,报警显示“供油压力低备用泵启动&dquo;。 各用泵启动后,若供油压力升高至150Kpa(供油压力正常设定值)以上时,经5秒钟延时后,原主油泵自动停止运行。此时,主、备油泵位置已自动切换。 为避免因油系统故障不能建立正常油压而使主、备油泵频繁切换造成设备损坏,在主油泵刚启动或主、备油泵已切换后的2分钟内,若供油压力低于备用泵启动油压时,备用不会立即启动。待延时结東后备用系才能启动。   风机运行时,若风机供油压力低于供油压力低报警设定值(800KPa)时,延时3秒钟故障报警线路动作,报警显示风机“供油压力低&dquo;;若风机供油压力低于失油压力低停车设定值(400KPa)时,延时1分钟故障停车线路动作,风机“供油压力低&dquo;停车。 风机停车后,为保证风机隋转期间风机轴承的润滑,待风机停车10分钟后,才能对油泵电机进行停车操作。(注:为保机组安全,控制系统设有风机停车10分钟内油泵电机不能停车的限制》风机稀油站安装有油过滤器堵塞保护用压差控制器,当稀油站油过滤器堵塞时压差控制器动作,控制系统报警。 在选定为“中控&dquo;时,若油箱温度&g;10℃(油箱温度电接点下限设定值),则“油站备妥信号&dquo;送出。  

1、设置现场PLC操作控制柜,采用西门子PLC,配西门子触摸屏一台(屏幕尺寸15寸),能独立完成本设备运行的手动/自动控制、报警功能,PLC监控系统设置与熔炼中心DCS系统或转炉、阳极炉DCS系统进行通讯的Pofibus-DP通讯协议接口,并配合买方完成与熔炼中心DCS系统的通讯联通工作。另外,变频调速器可接受用户DCS发送的4-20mA调速信号,PLC操作控制柜设置远程/就地转换开关,并且要将转换开关的状态信号(表示中央/机侧的无源干接点ON/OF信号)通过硬接线送给DCS。DCS远程监控,启停在现场控柜操作。具备开机自检功能,各运行参数正常,才能允许风机启动等。 2、现场PLC操作控制柜面板上的显示屏实时显示风机各项运行参数。在现场操作柜面板设置灯光故障报警指示,预报警和重故障报警设置不同报警信号,机柜外设置报警笛。当运行参数异常,除现场发出声光报警外,同时送出一个综合报警信号至熔炼中控室,该信号为无源干接点开关(ON/OFP)信号,容量为AC220V,5A。同时设置温度异常报警;振动异常预报警、重度报警;油压低报警、极低停车等连锁保护功能。 3、现场PLC操作控制柜提供如下无源接点(容量220V,5A)给用户的DCS系统： a.风机系统正常,允许风机启动接点:(常态为不允许启动)常开、常闭各2对 b.重故障综合跳闸接点:(常态为跳闸)常开、常闭各2对。 c.2个DI和2个D0无源于接点开关(ON/OF)信号备用点。 d.变频调速器控制转换开关的状态信号(表示中央/机侧的无源干接点0N/OF信号) 4、在风机轴承座上的水平方向和垂直方向分别设有振动监测探头,监测风机轴承的振动情況。 5.、PLC柜主要功能包括: A、参数显示:主驱动电机和风机的轴承温度、振动、主电机绕组温度、风机进口气体温度、供油压力显示,风门开度显示,报警显示,风机、油泵运行/停止状况显示。 B、柜门布置:柜门指示灯包指风门开、风门关、风机运行、风机停止、油泵运行、油泵停止、允许启动,以及紧急停车按钮。 C、系统操作:风机启动、停止,油泵启动、停止,故障消音、故障复位。 D、功能报警:主驱动电机和风机的轴承温度高、振动大报警、停车,主电机绕组温度高报警、停车,风机进口气体温度高报警,供油压力低报警、停车,供油压力高报警。所有检测量信号以通讯方式传入DCS室,开关控制量以无源干接点形式接入DCS室。机柜安装报警笛。控制柜外壳为1.5m厚304不锈钢,柜门为2m,防腐防雨,电气控制柜防护等级不低于IP65,室内电气控制柜防护等级不低于IP55。  

a.人为停车     当控制柜上触摸转换开关选择“就地控制&dquo;时,风机停车控制由控制触上按钮控制;若控制柜上转换开关选择“中央控制&dquo;时,则DCS控制系统输入的无源触点的断开风机停车。停车时通过PLC使合闸继电器KA1断电触点断开(启动柜接触器断电分闸)或分闸继电器KA2触点闭合使高压柜内断路器分闸,风机停止运行。 b.故障报警停车    机组运行中保护电路中某项达到停车设定值时,通过PLC使合闸继电器KA1断电触点断开(启动柜接触器断电分闸);或分闸继电器KA2触点闭合使高压柜内断路器分闸,风机停止运行。同时,控制柜上有声、光报警信号,信号灯指示故障来源。 c.紧急停车    紧急情况时可操作控制柜上“紧急停车&dquo;按钮,而不经PLC直接将停车信号送出,使风机停车。风机停车后,为保证风机运转期间风机轴承的润滑,待风机停车10分钟后,(若有慢转装置的机组,还需待慢转电机停车10分钟后)操作者才可对油泵电机进行停车操作。